腾云阁负二层模板工程施工方案.doc

负一层模板工程施工方案一、 工程概况及编制依据1、本工程为“南宁翡翠园西月阁工程”，建设单位：中房集团南宁房地产开发公司，设计单位：广西建筑综合设计研究院。腾云阁建筑面积：18119.56m2，其中地面积2589.83m2，半地下车库面积4844.2。建筑层数：十二层（其中十二层为跃层），建筑总高度为37m。建筑结构形式为异型柱框架结构。抗震等级为三级。2、负一层、负二层为半框架剪力墙结构的架空层，由于负二层地面回填土，且负一单元结构层高达为6.35m,二、三单元结构层高为5.15考虑到到负一层梁板的模板支撑体系按常规作法已不能满足施工要求，特制定以下施工方案。3、负一层楼板最大梁截面为350 mm×1000 mm，主要梁截面为 ，板厚为150 mm,取结构层高为6.35m,满堂净高为6.2m的楼板作为模板验算构件;负二层柱子取大截面为600 mm×800 mm,结构层高为6.35m,净高为5.7m的框架柱作为柱模验算构件；剪力墙取厚度300 mm最大施工高度为5.7m的墙作为墙模板验算构件。二、施工准备1、材料：（1）木模板：1830×915×18mm厚胶合板。（2）楞木：50×80杉枋、48×3.5mm钢管。（3）支承系统：负一层梁板支撑采用48×3.5mm钢管搭设满堂架支撑，负二层的柱子及剪力墙采用50×80杉枋做内椤, 48×3.5mm钢管加固,满堂架做为水平支撑.（4）螺栓：12钢筋（5）钢箍：8钢筋箍。2、作业条件（1）木模板备料：模板数量按设计方案结合施工进度要求进行考虑，合理确定模板用量。（2）模板配置：柱、剪力墙配置一套模板、梁底板配二层，楼板配置二层。（3）根据图纸要求，弹好轴线和模板边线，定好水平标高控制点。（4）相应部位钢筋绑扎完毕；水、电管、预埋件已安装，钢筋保护层垫块安放，并办好隐蔽验收手续。（5）按照图纸要求和工艺标准，向施工队组进行安全和技术交底。三、模板的配制与安装（一）、模板配制方法1、 按图纸尺寸直接配制模板。 （二）、模板配制的要求1、 本工程所采用木材不得有脆裂，严重扭曲和受潮，容易变形现象。2、 钢管及扣件须有合格证，扣件并经检测合格方可使用。（三）、模板安装要求1、 保证结构和构件各部分形状，尺寸和相互位置的正确。2、具有足够的承载能力，刚度和稳定性、能可靠地承受浇捣砼的自重和侧压力以及在施工过程中所产生的荷载。 3、装拆方便，能多次周转使用。 4、模板拼缝严密、不漏浆。 5、圆木立杆底部垫木板或采用对称木楔进行微调调整，钢管支撑底部垫木板及支座。 （四）、模板安装方案架空层框剪结构，主要有框架柱模安装、梁、板模板安装、墙模板安装。其中外剪力墙的对拉螺杆要设止水片，内墙螺杆穿16套管便于日后回收利用。 1、本工程框架柱侧模采用胶合板，竖向楞木间距不大于350mm，水平楞木可采用方木或钢管进行安装，水平柱箍间距不大于500mm，当采用方木楞木时，两侧水平楞木采用钢筋箍进行拉结，用木楔进行顶紧，柱中视实际情况需要设置穿柱螺栓。框架柱模安装要点：在安装柱模板前，先绑扎好钢筋，经过钢筋隐蔽验收后方可封模，测出标高在钢筋上。在基础顶面或楼面上弹出轴线位置及柱边线，并固定好柱模底部木框。竖立内外拼板，并用斜撑临时固定，然后由顶部用锤球校正，使其垂直，在同一条轴线上柱子，先校正两端的柱模板，再从柱模上口中心线拉一铁丝来校正中间的柱模。柱与柱之间可视实际情况需要用水平撑与满堂架相互拉结。 2、框架梁模板施工时模板采用18厚胶合板，模板底楞木间距不大于350mm，侧立档间距不大于400mm，采用钢管支撑，48×3.5mm钢管纵、横向间距均取1000mm。梁侧模顶部用楼板水平楞木顶紧，底部钉水平楞木一道顶紧侧立档，中间的侧立档可采用8号铁线对拉牢固。楼板厚120mm，混凝土强度等级C25，板底隔栅采用50×80mm木枋，木枋安装间距不大于500mm，底模采用胶合板，采用钢管支撑，楼板支撑间距为1000×1000mm。框架梁、板模板安装要点：先按图纸尺寸把各种模板拼板尺寸统一加工分摊放置。支设梁、板模板，支设时在满堂架靠近梁端的立杆上打好标高线，按图纸各梁、板底标高先支设梁底模板，接着把侧模板放上，两头钉在衬口挡上，在侧模底外侧钉夹木，再钉上斜撑、水平拉条、待主梁模板安装并校正后才能进行次梁模板安装，梁模板安装后再拉一条中心线检查，复核各梁模板中心线位置是否正确。梁模板安装完后便可开始支架楼板模板，先支设楞木，楞木搁置满堂架的板底水平管上，然后底模垂直于楞木方向铺钉，楼板模板支设板缝应严密，标高正确，表面平整，板缝视实际情况需要用胶带纸粘贴或水泥腻子涂抹严密，以防漏浆。3满堂架的搭设，由于负二层地面的有部分是回填回，所以在搭设满堂架时应允分考虑到支撑体系的不均匀沉降，因止在搭架之前要对回填土地面进行硬化（由于工期紧迫先不考虑回填，只能先将场地内的土方摊平，然后打100厚C10砼垫层。）搭架时要在立杆下设垫板，满堂架钢管支撑架底部距离地面上不应大于200mm以内必须设双向扫地杆。设水平剪刀撑作为加强层，模板底下第一道水平杆部位及扫地杆部位必须设水平剪刀撑，支撑架四周设垂直剪刀撑，沿支撑架长度方向设横向垂直剪刀撑，架体的立杆连接不得采用搭接，必须采用对接构件进行对接，立杆顶端设可调支托，立杆与水平杆的接头均应错开在不同的框格中设置，剪刀撑斜杆尽可能与立杆连接。模板系统安装时要严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001进行施工验收，拆除时要满足施工强度，并经报批签字同意后方可拆除。（五）、拆除模板：1、拆除模板要向项目经理、监理员申请，经同意并签字后方可拆除模板。不承重侧模要在砼强度达250N/M2时方拆除，承重底模可按以下规范规定拆除。结构类型结构跨度(M)按设计砼强度标准值百分率计（%）板2502 8758100梁8758100悬臂构件1002、模板拆除应由支模人员来拆除，以先装后拆；后装先拆的原则，按次序、有步骤地进行拆除，严禁乱打猛撬、或大机种撬落拉倒。完工后，不得遗留松动或悬挂的模板。应及时清运集中堆放，防止铁钉扎脚伤人；拆除时应注意：上层施工时，下层不能拆除模板，次下层只能拆除部分模板，并经有关人员同意。3、 模板拆除的一般要求(1)模板拆除：在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除。(2)已拆除模板及支架的结构，在混凝土达到设计强度等级后方允许承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更不利时，必须经核算，加设临时支撑。(3)拆除模板的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行。若无设计规定时，应遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而上，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。(4)模板工程作业组织，应遵循支模与拆模统一由一个作业班组执行作业。其好处是，支模就考虑拆模的方便与安全，拆模时人员熟知，依照拆模关键点位，对拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利。4.柱子模板拆除：(1)工艺流程拆除拉杆或斜撑模板拆除自上而下拆除柱箍拆除部分竖肋拆除模板及配件运输维护(2)柱模板拆除时，要从上口向外侧轻击和轻撬，使模板松动，要适当加设临时支撑。以防柱子模板倾斜伤人。3.梁板模板拆除：工艺流程拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑拆除侧模板下调楼板支柱使模板下降分段片拆除楼板模板木龙骨及支柱拆除梁底模板及支撑系统（六）、应注意的质量问题1.柱模板：(1)涨模、断面尺寸 不准防治的方法：根据柱高和断面尺寸设计核算柱箍自身的截面尺寸和间距，以及对大断面柱使用穿柱螺栓和竖向钢楞，以保证柱模的强度、刚度足以抵抗混凝土的侧压力。施工应认真按设计要求作业。(2)柱身扭向防治的方法，支模前先校正柱筋， 使其首先不扭向。安装斜撑前要在地面上弹出柱垂直时，相邻两片柱模从上端每面吊两点，使线坠到地面，线坠所示两点到柱位置线距离均相邻，保证柱模不扭向。(3)轴线位移，一排柱不在同一直线上。防治的方法：成排的柱子地，支撑前要在地面上弹出柱轴线及轴边通线，然后分别弹出每柱的另一个方向轴线，再确定柱的另两条边线。支模时，先立两端柱模，校正垂直与位置无误后，柱模顶拉通线，再支中间各柱模板。柱距不大时，通排支设水平科杆及剪刀撑，柱距较大时，每柱分别四面支撑，保证每柱垂直和位置正确。2.梁、板模板：梁板不平、下挠；梁侧模板不平直；梁上下口涨模，防治的方法是梁、板底模板的龙骨、支柱的截面尺寸及间距应通过设计计算决定，使模板的支撑系统有足够的强度和刚度，作业中应认真执行设计要求，以防止混凝土浇筑地模板变形。模板支柱应立在垫有通长木板的坚实的地面上，防止支柱下沉，使梁、板产生下挠。梁、板应按设计或规范起拱。梁模板上下口应设销口楞，再进行侧向支撑，以保证上下口模板不变形八、模板及支撑计算方案一、本工程部位楼板厚150mm，混凝土强度等级C30，底模采用胶合板,板底隔栅采用50×80mm木枋，木枋安装间距为500mm，采用钢管支撑，支撑间距为1100×1100mm。1、楼板模板计算查建筑手册得fv=1.4N/mm²（顺纹抗剪） fm=13N/mm²(抗弯) E=9000N/mm²（弹性模量） 模板重力密度取值5000 N/m³新浇砼重力密度24000 N/m³ ，板配筋重：1100×0.12×1.2=158 N/m²因此，楼板模板验算相关荷载取值为：模板自重：5000×0.018×1.2=120 N/m²（恒）砼：24000×0.15×1.2=4320 N/m²（恒）钢筋：1100×0.15×1.2=198 N/m²（恒）施工荷载：2500×1.4=3500 N/m²(活)荷载折减系数取0.9，从而荷载合计为Q=(120+4320+198+3500)×0.9=7234.4×0.9=6511 N/m²(1) 楼板模板抗弯验算楼板模板搁栅间距500MM，板长取500×3=1500mm作为三跨连续梁计，按最不利荷载组合查表KMmax=-0.119 Kvmax=-0.606 Kwmax=0.973M=KMmaxQL²=-0.119×6511×0.5²=-193.8N·M w=bh²/6=0.915×0.018²/6=4.9×105 M³=M/w 193.8 4.9×105=3.96×106 N/M²<fm=13×106 N/M²（满足要求）抗弯强度满足。（2） 抗剪强度验算v=KVMAXQL=-0.606×6511×0. 5=-1974N 3×1974 =3V/2bh 2×0.915×0.018=1.8×105N/M2<fv=1.4×106 N/m²(满足要求) 模板抗剪强度满足（3） 模板挠度验算 验算荷载：Q=0.12+3.456+0.158=3.734 Km/m²=3734 N/m²折减为：Q=3734×0.9=3364 N/m²化为线荷：Q=3364N/m KWQL4 W 100EI 0.915×0.0183 Ibh3/12 =4.45×107M3 12 0.973×3364×0.54 W 100×9000×106×4.45×107=0.51×103M<W=L/400=0.5/400=1.25×103M（满足要求）2、楼板模板搁栅验算荷载：自重5000×0.05×0.08×1.2=24N/m(恒) 5000×0.018×0.50×1.2=54 N/m(恒)砼 24000×0.15×0.50×1.2=2160 N/m(恒)钢筋158.4×0.50×1.2=95 N/m(恒)施工荷载：2500×0.50×1.4=1750N/m（活）合计：Q=(24+54+2160+95+1750)×0.9=3674.7×0.9=3307N/m（1） 抗弯验算：搁栅长度取值2.00m,其中部设一道顶撑成二跨连梁 按最不利荷载计KMmax=-0.125 Kvmax=-0.625 Kwmax=0.912由M=Km.QL²=-0.125×3307×1²=-413.4N.mw=bh²/6=0.05×(0.08)²/6=5.333×105m³ =M/w =413.4/(5.333×105)=7.75×106 N/m²<fm=13×106N/m²（满足要求）抗弯强度满足（2） 抗剪强度验算： 由V=KV·QL=-0.625×3307×0.9=1860N=3V/2bh=3×1860/(2×0.05×0.08)=0. 697×106N/m²<fv=1.4×106N/m² （满足要求）抗剪满足（3） 挠度验算： 新取荷载不含施工荷载，则Q=24+54+2160=2238N/m²折减线荷为：Q=2238×0.9=2014.2N/m, I=bh³/12=0.05×(0.08)³/12=2.1×106M4W=Kw·QL4/100EI 0.912×2014.2×14 W 100×9000×106×2.1×106=0.97×103M<w=L/400=2.5×10 ³M（满足要求）挠度满足3、楼板钢管支撑架稳定性验算由于板底荷载 Q=3307KN ,采用的钢管顶撑纵、横向间距1100mm根据N/mm2L0=h+2a=1800+2×300=2400=L0/I=2400/15.8=151.89=2800/2 =2800/151.892 =0.121 A=489 mm2 则N/·An=3200/(0.121×489)=54.09f=205N/mm2（可）模板体系稳定性满足施工要求。二、本工程地下室顶板最大梁截面尺寸为350 mm×1000 mm，梁底高度5.35m，混凝土强度等级C25，施工时模板采用18厚胶合板，模板底楞木间距为300mm，侧立档间距为300mm，采用钢管支撑，48×3.5mm钢管纵、横向间距均取1000mm.根据建筑施工手册常用结构计算表查知木材计算强度及其弹性模量为：fc=10N/mm² fv=1.4 N/mm² fm=13 N/mm² E=9000 N/mm²木材重5000 N/m³ 砼重 24000 N/m³ 钢筋1500 N/m³（1） 底模验算：1） 荷载 底模自重:5000×0.018×0.35×1.2=37.8N/m 砼： 24000×0.35×1×1.2=14400N/m 钢筋 1200×0.35×1×1.2=504.4N/m 施工荷载：2000×0.35×1.4=980 N/m 合计：Q=37.8+14400+504.4+980=15922.2N/m折减为：Q=0.9Q=0.9×15922.2=14330N/m2） 抗弯强度验算：底模下楞木300mm，把底模视为四跨300mm连续梁，按最不利荷载查得KMmax=-0.121 Kvmax=-0.620 Kw.max=0.976M=KM·QL2=-0.121×7368×0.3²=-156053N·mm =M/W=156053/ 156053×6 300×182=9.63 N/mm²<fm =13 N/mm² （抗弯强度满足要求）3） 抗剪强度验算由 V=KV·QL=-0.620×14330×0.3=2665.4N=3V/2bh 3×2665.4 2×350×18=0.63N/mm²<fv=1.4 mm²（抗剪强度满足）4） 挠度验算： Q=37.8+14400+504.4=14942.2N/m折减为0.9Q=14942.2×0.9=13448N/m=13.45KN/m W=Kw.QL4/100EI I=bh³/12=300×18³/12=170100mm4 0.976×13.45×3004 W 100×9000×170100=0.69mm<w=L/400=350/400=0.875mm（挠度满足）(2) 侧模验算：1） 荷载取施工温度T=28。C ,1=1.2 2=1.15 V=2m/h 侧压力F1=0.22rcTo12V1/2 =0.22×24×200×1.2×1.15×2/(25+15)=72.86KN/m³F1=rcH=24×1=24KN/m²取F1=24KN/m²F= F1×1.2=28.8 KN/m² 砼振捣侧荷载：4KN/m²4×1.4=5.6 KN/m²合计+=28.8+5.6=34.4 KN/m²立档间距300mm,则线荷载为34.4×0.3=10.32KN/mQ=10.32×0.9=9.3KN/m²2） 抗弯验算按等跨计算KMMAX、KVMAX、KWMAX由KMMAX=KN·QL²=0.121×9.3×300²=101277N.mm=M/w=M/bh²/6 101277×6 350×182=6.25N/mm²<fm=13N/mm²（抗弯满足）3） 抗剪 KVMAX=KV·QL=0.620×9.3×0.3=1.73KN =3V/2bh 3×1730 2×300×20=0.43N/mm²<fv=1.4N/mm² （抗剪满足要求）4） 挠度验算取侧压力 F=28.8KN/m²化为线荷载28.8×0.3=8.64KN/m折减8.64×0.9=7.78KN/m w=Kw·QL4/100EI 其中I=bh³/12=300×183/12=145800mm4 0.976×7.78×3004 W 100×9000×145800=0.46mm<W=L/400=300/400=0.75 mm(挠度满足)(3)钢管支撑架稳定性验算1）由于梁底荷载 Q=14.33KN/m ,双排顶撑纵、横向间距1000mm则每根钢管受力N=14.33/2=3.194KN根据N/mm2L0=h+2a=4200/2+200=2300=L0/I=1475/15.8=93查表得=0.641A=489mm2 则N/·An=6388/(0.641×489)=20.38f=205N/mm2（可）模板体系稳定性满足施工要求。2、梁底搁栅验算楞木间距取300荷载 Q=6.388×0.35=1.92 KN/m =1920N/m ,（1） 抗弯验算：搁栅长度取值0.3m,其两端顶撑支撑 1.00m按最不利荷载计KMmax=-0.125 Kvmax=-0.625 Kwmax=0.912由M=Km.QL²=-0.125×1920×0.3²=-21.6N.mw=bh²/6=0.05×(0.08)²/6=5.333×105m³ =M/w =21.6/(5.333×105)=0.405×106 N/m²<fm=13×106N/m²（可）抗弯强度满足（2） 抗剪强度验算： 由V=KV·QL=-0.625×1920×0.3=360N=3V/2bh=3×360/(2×50×80)=0.135×106N/m²=fv=1.4×106N/m² （可）抗剪满足（3） 挠度验算： 取荷载不含施工荷载，则Q=14.33-1.12=13.21KN/m²折减线荷为：Q=13210×0.9=11889N/m, I=bh³/12=0.05×(0.08)³/12=1.7×106M4W=Kw·QL4/100EI 0.912×11889×0.34 W 100×9000×106×1.7×106=0.57×104M<w=L/400=2.5×10 ³M（可）挠度满足5、柱模板计算（1） 荷载设计值 砼对模板的侧压力取混凝土的温度360，则t0=200/（25+15）=5 混凝土浇筑速度取V=2m/hF =0.22r0t012V1/2=0.22×24×5×1.2×1.15×21/2=51.5KN/m2F=r0H0=24×4.2=100.8KN/m2取F=51.5KN/m2 总侧压力：qk=F+P3+P4=51.5+4+2=57.5 KN/m2=5.75 N/mm2(2)、柱箍间距S计算S=(EtI/4Kfq)1/3=(9×103×500×203/(12×4×0.521×4.64)1/3=729mmEt为木材弹性模量，取9000N/mm2；I为柱模板惯性矩bh3/12；Kf为系数，二跨连续梁取0.521。据计算选用柱箍间距，S=700mm<729mm，满足要求。(3) 柱箍截面计算： 柱箍受到的侧压力F=43.69 KN/m2，现柱箍间距S=700mm，线布荷载:q=43.69×0.7=23.75KN/m。 对于柱截面长边，假定设二根拉杆，两边悬臂150mm，则最大弯矩为：Mmax=(1-42)qd2/8=(1-4×(0.15/0.7)2)×23.75×0.72/8=0.475KN.m长边柱箍需截面抵抗矩W1=M max/fm=475000/13=36538mm3，选用两根80×50mm（b×h）截面W=42667mm3，符合要求。对于柱截面短边，按简支梁计算，其最大弯矩为：Mmax=(2-)qcl/8=(2-450/750) ×23.75×0.45×0.75/8=1.403 为c（短边线荷载分布长度）与l（短边计算长度）的比值。短边柱箍需截面抵抗矩W2= M max/fm=140300/13=10792mm3，选用80×40mm（b×h）截面W=21333mm3，符合要求。长边柱箍用2根螺栓固定，每根受到的拉力为：N=ql/2=23.75×0.75/2=8.91KN螺栓截面积A=N/f=8910/215=41mm2选用8mm螺栓，A0=50mm2，满足要求。6、 地下室墙模板计算1） 荷载计算 混凝土侧压力计算 混凝土侧压力标准值 F10.220012V1/2 其中0200/(2515)5 0.22×24×5×1.0×1.15×21/2 42.9KN/M2 F20H24×4.2100.8 KN/M2 取F1和F2的最小值F142.9 KN/M2混凝土侧力设计值F3F1×分项系数×折减系数 42.9×1.2×0.946.33KN/m2 倾倒混凝土时产生的水平荷载 F42×1.4×0.92.52KN/m2 荷载组合FF3F446.33+2.52 48.85KN/m22) 模板验算 模板竖向内楞间距为350mm，按五跨连续梁计算，计算简图如下： 350 350 350 350 350 面荷载化为线荷载计算： Q48.85×0.3517.1KN/m=17.1N/mm 模板抗弯强度验算M0.078 Q1L20.078×17.1×3502 16.4×104N.mmWnbh2/6915×182÷649410mm3M/Wn16.4×104÷494103.32 N/mm2<fm 13N/mm2抗弯强度满足要求。 挠度变形验算 0.664Q2 L4 100EI其中Ibh3/12915×183÷12 444690mm3 0.664×17.1×3504 100×9000×444690 0.426mm< L/250350÷4000.875mm 模板变形满足要求。3) 模板竖向内楞验算 采用50×80方木，间距为350mm，横向楞间距为600mm，按五跨连续梁计算，计算简图如下： Q15.13N/mm 600 600 600 600 600 抗弯强度验算 M0.078 Q3L20.078×15.13×600248×104N/mm2 Wnbh2/640×802÷653333 mm3M/Wn48×104÷5333339N/mm2<fm 13N/mm2抗弯强度满足要求。 挠度变形验算 0.664Q4 L4 100EI其中Ibh3/1250×803÷12 2133333mm3 0.664×17.1×6004 100×9000×2133333 0.76mm< 600/400600÷4001.5mm 横向内楞变形满足要求。4）对拉螺栓验算采用12螺栓，间距为600mm。其净截面面积AR23.14×62113.04mm2螺栓所承受拉力NQ3×螺栓间距 17.1×600 10260N螺栓拉应力N÷A10260÷113.0490.76 N/mm2<fm 215N/mm2螺栓拉应力满足要求