普洱创基尚城项目塔吊基础施工方案（DOC 22页）.doc

目 录1、 编制依据22、 工程概况22.1、工程项目基本情况.22.2、建筑基本情况.23、 工程地质情况34、 塔吊基础方案编制和设计说明44.1、C-5613塔吊基础计算书44.2、C-5013塔吊基础计算书135、 附图211、编制依据：1、云南中林勘察设计有限公司提供的地质勘察报告；2、昆明市昆明合创建筑设计事务所设计施工图；3、C-5613，C-5013塔式起重机安装使用说明书；4、塔式起重机设计规范（GB/T1375292）。塔吊公司提供的C5613塔式起重机安装使用说明书；C5013塔式起重机安装使用说明书；5、塔式起重机设计规范（GB/T1375292）；6、建筑机械使用安全技术规程（JGJ332001、J1192001）；7、建筑施工安全检查标准（JGJ5999）；8、建设工程安全生产管理条例（国务院第393号令）2、工程概况2.1 、工程项目基本情况工程名称：普洱创基尚城建设单位：普洱创基房地产开发公司设计单位：昆明合创建筑设计事务所2.2、 建筑基本情况本工程位于普洱市林源路和迎春路交叉口，总用地面积32729.8，总建筑面积133862.62，其中地下室总建筑面积：41295.13,负一层面积：27929.26，负二层面积:13365.87；其中负一层标高为-5.8米；负二层标高为-10.0米。地上部分为单体建筑:包括A区、B区、C区；其中A区为九栋住宅楼（12层），一层、局部二层为商场，层高为5.05米、3.6米；标准层住宅层高为3.0米，局部3.2米。B区为二栋酒店（11层），一至四层为商场，层高4.5米；局部为电影院，层高7.8米；标准层为3.3米。C区为三栋公寓（10层），一至四层为商场，层高4.5米；标准层层高为3.0米。本工程±0.000标高相当于绝对标高1307.10m。3、工程地质情况拟建场地位于思茅盆地中部，原为耕地和鱼塘，现已填平。场地地形相对平坦。地貌上属于思茅盆地冲积平原中部。地基土特征自上而下依次为：填土粉砂粘土-1淤泥质粘土粉土粉砂-1粘土泥岩。本工程塔吊基础持力层在粉砂和-1粘土位置。根据岩土工程勘察报告第6页各土质特征分述如下：第层：杂质土：为近期回填土，结构松散、未经压实处理，强度较低，由于土层尚未完成自重固结，不能做为基础持力层。第层：粉砂：灰、棕褐色及褐黄色，以粉砂，细沙为主，稍密-中密实，饱和，微胶结，含泥较重，间夹粉质粘土，为可塑-硬塑。第层：粘土棕红色、褐黄色、灰色，以粘土为主，硬塑-坚硬，稍湿，切面光滑，韧性，干强度高，可见纹斜层理，间夹粉砂土层，为中密-密实、饱和。第-1层：淤泥质粘土：灰褐色，灰黑色，灰色，以粘土为主，含有机质，呈软塑状态，切面光滑，韧性，干强度高，该层分布较小，仅分布于局部地段。第层：粉土：灰褐色，灰色，以粉土，粉砂为主，稍密-中密实，饱和，无光泽反应，韧性，干强度低，含泥较重，间夹粉质粘土，为可塑-硬塑。第层：粉砂：灰白色、灰色、以粉砂、粉土为主，中密-密实，饱和，局部夹烁砂和粉质粘土透镜体，为硬塑-坚硬。第-1层：粘土：棕红色、灰褐色、灰色，以粘土为主，硬塑-坚硬，切面光滑，韧性，干强度高，间夹粉砂土，为中牟-密实，饱和，厚度相差大，仅部分钻孔揭穿。第层：泥岩，灰紫色，棕红色，厚层状，泥质结构，顶部稍软，其下为硬塑-坚硬，强风化，切面光滑，韧性，干强度高，结构紧密，间夹泥质粉砂层，呈碎块石状，为剧风华化，碎块石锤击易碎，该层分布广，为思茅盆地基地底层。4、塔吊基础方案编制和设计说明根据现场平面布置图，本工程设置五台塔吊，其中三台C-5613（分别位于塔吊2、塔吊3和塔吊5），两台C-5013（分别位于塔吊1和塔吊4），具体位置详见附图一。 4.1、C-5613塔吊基础计算书4.1.1、参数信息塔吊型号:C-5613 自重(包括压重):F1=600.40kN 最大起重荷载: F2=60.00kN 塔吊倾覆力距: M=2594.00kN.m 塔吊起重高度: H=60.30m 塔身宽度: B=1.60m 桩混凝土等级: C35 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 5.0m 承台内配20170双层双向钢筋，上下层钢筋用20510拉勾梅花形连接。 具体做法详见附图三。承台厚度: Hc=1.500m 承台钢筋级别: 1级 承台预埋件埋深:h=1.20m 承台顶面埋深: D=0.000m 桩直径: d=0.500m 桩间距: a=3.400m 桩钢筋级别: 级 桩钢筋：纵筋1018，螺旋箍6150，焊接环加劲箍122000 桩入土深度: 18.00 m 根据云南省中林地质勘察设计有限公司提供的岩土工程勘察报告我公司选取本工程塔基位置（详见后附图），参考地质报告中钻孔编号塔吊2桩位在岩土工程勘察报告的7-7中ZK49、ZK50剖面的中间位置：ZK49 粘土层标高为1301.80，进入粉砂层标高为1292.30；ZK50粘土层标高为1303.30，进入粉砂层标高为1292.10。塔吊5桩位在岩土工程勘察报告的10-10、11-11中ZK64、ZK65、ZK79及ZK80剖面的中间位置：ZK64 粘土层标高为1304.03，进入粉砂层标高为1293.53；ZK65粘土层标高为1304.20，进入粉砂层标高为1292.80；ZK79粘土层标高为1303.72，进入粉砂层标高为1291.82；ZK80粘土层标高为1304.90，进入粉砂层标高为1291.40；具体做法详见附图二。根据云南中林勘察设计有限公司提供的地质勘察报告本工程塔吊桩要进入粉砂持力层。 桩型与工艺:长螺旋钻孔灌注桩(d<0.8m)4.1.2、塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=600.400kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=60.000kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=660.400kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.4×2594.000=3631.600kN.m4.1.3、矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 1. 桩顶竖向力的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-2008的第5.1.1条) 其中 n单桩个数，n=4； Fk作用于承台顶面的竖向力，Fk=660.400kN； Gk桩基承台和承台上土自重标准值，Gk=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=937.500kN； Mxk,Myk荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的 x、y 轴的力矩 xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Nik荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。 经计算得到: 桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=1.2×(660.400+937.500)/4+3631.600×(3.400×1.414/2)/2×(3.400×1.414/2)2=1234.757kN 最大拔力： N=(660.400+937.500)/4-3631.600×(3.400×1.414/2)/2×(3.400×1.414/2)2=-355.912kN 桩顶竖向力标准值: 最大压力： N=(660.400+937.500)/4+2594.000×(3.400×1.414/2)/2×(3.400×1.414/2)2=939.037kN 最大拔力： N=(660.400+937.500)/4-3631.600×(3.400×1.414/2)/2×(3.400×1.414/2)2=-140.087kN 2. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-2008的第5.9.2条) 其中 Mx,My分别为绕X轴和绕Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi垂直Y轴和X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m)； Ni在荷载效应基本组合下的第i基桩净反力，Ni=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： 压力产生的承台弯矩： N=1.2×(660.400+937.500)/4+3631.600×(3.400/2)/4×(3.400/2)2=1013.429kN Mx1=My1=2×(1013.429-937.500/4)×(1.700-0.800)=1402.297kN.m 拔力产生的承台弯矩： N=(660.400+937.500)/4-3631.600×(3.400/2)/4×(3.400/2)2=-134.584kN Mx2=My2=2×-134.584×(1.700-0.800)=-242.251kN.m4.1.4、矩形承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 承台底面配筋: s=1402.297×106/(1.000×1.570×5000.000×1450.0002)=0.0080 =1-(1-2×0.0080)0.5=0.0080 s=1-0.0080/2=0.9960 Asx= Asy=1402.297×106/(0.9960×1450.000×300.000)=3236.650mm2本工程实际承台底面配筋面积：3.14×10×10×30×2=18840 mm2计算得出配筋大于3236.650 mm2 满足要求 承台顶面配筋: s=242.251×106/(1.000×1.570×5000.000×1450.0002)=0.0014=1-(1-2×0.0014)0.5=0.0014s=1-0.0014/2=0.9993Asx= Asy=242.251×106/(0.9993×1450.000×300.000)=557.283mm2。本工程实际承台顶面配筋面积：3.14×10×10×30×2=18840 mm2计算得出配筋大于557.283 mm2 满足要求4.1.5、矩形承台截面抗剪切计算 依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.9.14条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 记为V=2469.515kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 计算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2； b承台计算截面处的计算宽度，b=5000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=250mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.000N/mm2； S箍筋的间距，S=170mm。 经过计算得:箍筋的最小配筋面积Asv=(2469.515×1000-0.700×1.570×5000×250)×170/(300.000×250)=2483.733mm2本工程实际承台箍筋配筋面积：3.14×10×10×100=31400 mm2由于314002483 满足要求4.1.6、桩身承载力验算 桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.8.2条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1234.757kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 c基桩成桩工艺系数，取0.900 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.700N/mm2； Aps桩身截面面积，Aps=0.1963m2。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,受压钢筋只需构造配筋! 桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008 第5.8.7条 受拉承载力计算，最大拉力 N=355.912kN 经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=1186.374mm2。本工程桩的纵向钢筋配筋面积=3.14×92×10=2543.4 mm2由于2543.41186.374 满足要求4.1.7、桩抗压承载力计算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.2.5和5.3.5条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1234.757kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 R基桩竖向承载力特征值； Ra单桩竖向承载力特征值； K安全系数，取2.0； fak承台下土的地基承载力特征值加权平均值； c承台效应系数，当不考虑承台效应系数时，其值取0； qsk桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值； qpk极限端阻力标准值，按下表取值； u桩身的周长，u=1.5708m； Ap桩端面积,取Ap=0.196m2； Ac计算桩基所对应的承台净面积，去Ac=6.054m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下:序号 土层厚度(m) 侧阻力特征值(kPa) 端阻力特征值(kPa) 土名称 1 6.3 55 0 粘性土 2 6 20 0 非饱和粘性土 3 8 52 2476 密实粉土 4 6 57 2600 粉土或砂土由于桩的入土深度为18m,所以桩端是在第3层土层。注明：因为第层杂质土、第层粉土已取走，故上表土层厚度未取用，直接由第层粘性土做表。 最大压力验算: Ra=1.571×(6.3×110+6×40+5.7×104)+4952×0.196=3369.044kN R=3369.044/2.0+0.350×190.000×6.054=2087.090kN 上式计算的R值大于等于最大压力939.037kN,所以满足要求!4.1.8、桩抗拔承载力计算 桩抗拔承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.4.5条 桩抗拔承载力应满足下列要求: 其中: 式中 Tuk基桩抗拔极限承载力标准值； i抗拔系数； 解得: Tgk=15.6×(0.750×6.3×55+0.750×6×20+0.750×5.7×104)/4=3595.995kN Ggp=15.6×18×22/4=1544.400kN Tuk=1.571×(0.750×6.3×55+0.750×6×20+0.750×5.7×52)=898.770kN Gp=1.571×18×25=706.858kN 由于: 3595.995/2.0+1544.400>=140.087 满足要求!由于: 898.770/2.0+706.858>=140.087 满足要求337070471753 满足要求!4.2、C-5013塔吊基础计算书塔吊桩基础的计算书4.2.1、 参数信息塔吊型号: C-5013 自重(包括压重):F1=600.00kN 最大起重荷载: F2=60.00kN 塔吊倾覆力距: M=1552.00kN.m 塔吊起重高度: H=60.00m 塔身宽度: B=1.60m 桩混凝土等级: C35 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 5.00m 承台厚度: Hc=1.350m 承台箍筋间距: S=165mm 承台钢筋级别: 1级 承台内配20165双层双向钢筋，上下层钢筋用20495拉勾梅花形连接。具体做法详见附图四。承台预埋件埋深:h=0.90m 承台顶面埋深: D=0.000m 桩直径: d=0.500m 桩间距: a=3.400m 桩钢筋级别: 级 桩钢筋：纵筋1018，螺旋箍6250，焊接环加劲箍122000 桩入土深度: 18.00 根据云南省中林地质勘察设计有限公司提供的岩土工程勘察报告我公司选取本工程塔基位置（详见后附图），参考地质报告中钻孔编号塔吊1号桩位在岩土工程勘察报告的11-11、12-12中ZK85、ZK75、ZK88及ZK89剖面的中间位置：ZK75 粘土层标高为1305.00，进入粉砂层标高为1292.00；ZK85粘土层标高为1304.50，进入粉砂层标高为1292.50；ZK88粘土层标高为1304.44，进入粉砂层标高为1292.44；ZK89粘土层标高为1304.57，进入粉砂层标高为1292.50。塔吊3号桩位在岩土工程勘察报告的2-2中ZK10、ZK11剖面的中间位置：ZK10粘土层标高为1297.94，进入粉砂层标高为1295.34；ZK11粘土层标高为1298.54，进入粉砂层标高为1295.04。 塔吊4号桩位在岩土工程勘察报告的4-4、5-5中ZK26、ZK35剖面的中间位置：ZK26 粘土层标高为1302.94，进入粉砂层标高为1293.00；ZK35粘土层标高为1300.54，进入粉砂层标高为1291.54。具体做法详见附图二。根据云南中林勘察设计有限公司提供的地质勘察报告本工程塔吊桩要进入粉砂持力层。桩型与工艺:长螺旋钻孔灌注桩(d<0.8m)4.2.2、 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=600.000kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=60.000kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=660.000kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.4×1552.000=2172.800kN.m4.2.3、矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 1. 桩顶竖向力的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-2008的第5.1.1条) 其中 n单桩个数，n=4； Fk作用于承台顶面的竖向力，Fk=660.000kN； Gk桩基承台和承台上土自重标准值，Gk=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=843.750kN； Mxk,Myk荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的 x、y 轴的力矩 xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Nik荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。 经计算得到: 桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=1.2×(660.000+843.750)/4+2172.800×(3.400×1.414/2)/2×(3.400×1.414/2)2=903.076kN 最大拔力： N=(660.000+843.750)/4-2172.800×(3.400×1.414/2)/2×(3.400×1.414/2)2=-76.014kN 桩顶竖向力标准值: 最大压力： N=(660.000+843.750)/4+1552.000×(3.400×1.414/2)/2×(3.400×1.414/2)2=698.760kN 最大拔力： N=(660.000+843.750)/4-2172.800×(3.400×1.414/2)/2×(3.400×1.414/2)2=53.115kN 2. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-2008的第5.9.2条) 其中 Mx,My分别为绕X轴和绕Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi垂直Y轴和X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m)； Ni在荷载效应基本组合下的第i基桩净反力，Ni=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： 压力产生的承台弯矩： N=1.2×(660.000+843.750)/4+2172.800×(3.400/2)/4×(3.400/2)2=770.654kN Mx1=My1=2×(770.654-843.750/4)×(1.700-0.800)=1007.490kN.m4.2.4、矩形承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 承台底面配筋: s=1007.490×106/(1.000×1.570×5000.000×1300.0002)=0.0071 =1-(1-2×0.0071)0.5=0.0072 s=1-0.0072/2=0.9964 Asx= Asy=1007.490×106/(0.9964×1300.000×300.000)=2592.597mm2本工程实际承台底面配筋面积：3.14×10×10×30×2=18840 mm2计算得出配筋大于2592.597 mm2 满足要求4.2.5、矩形承台截面抗剪切计算 依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.9.14条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 记为V=1806.152kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 计算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2； b承台计算截面处的计算宽度，b=5000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=400mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.000N/mm2； S箍筋的间距，S=165mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!4.2.6、桩身承载力验算 桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.8.2条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=903.076kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 c基桩成桩工艺系数，取0.900 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.700N/mm2； Aps桩身截面面积，Aps=0.1963m2。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,受压钢筋只需构造配筋! 桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008 第5.8.7条 受拉承载力计算，最大拉力 N=76.014kN 经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=253.379mm2。综上所述,全部纵向钢筋采用构造配筋且配筋面积不能小于253.379mm2本工程桩的纵向钢筋配筋面积=3.14×92×10=2543.4 mm2由于2543.4253.397 满足要求 4.2.7、桩抗压承载力计算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.2.5和5.3.5条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=903.076kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 R基桩竖向承载力特征值； Ra单桩竖向承载力特征值； K安全系数，取2.0； fak承台下土的地基承载力特征值加权平均值； c承台效应系数，当不考虑承台效应系数时，其值取0； qsk桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值； qpk极限端阻力标准值，按下表取值； u桩身的周长，u=1.5708m； Ap桩端面积,取Ap=0.196m2； Ac计算桩基所对应的承台净面积，去Ac=6.054m2； li第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号 土层厚度(m) 侧阻力特征值(kPa) 端阻力特征值(kPa) 土名称 1 6.3 55 0 粘性土2 6 20 0 非饱和粘性土 3 8 52 2476 密实粉土 4 6 57 2600 粉土或砂土由于桩的入土深度为18m,所以桩端是在第3层土层。注明：因为第层杂质土、第层粉土已取走，故上表土层厚度未取用，直接由第层粘性土做表。最大压力验算: Ra=1.571×(6.3×110+6×40+5.7×104)+4952×0.196=3369.044kN R=3369.044/2.0+0.350×105.000×6.054=1906.994kN上式计算的R值大于等于最大压力698.760kN,所以满足要求!5、附图附图一：塔吊平面布置图 附图二：塔吊桩身剖面图 附图三：塔吊Q-5613承台钢筋及预埋件图 附图四：塔吊C-5013承台钢筋及预埋件图感谢您的使用 有些按捺不住心头的怒火得力萍想起白天母亲那无休止的唠叨，在看看陈飞所发过来的令人气愤的短信，。平日有着高雅素养的她也很难一下子控制住心头怒火中烧的情绪，“我忙忙碌碌一整天，下班以后我只想回家安安静静好好的睡一觉，沉沉香甜的睡梦中，我不想被外界的因素所打扰，这就是我下班以后回家立刻关机的原因。陈飞你问这话到底是什么意思？”气愤填膺的李萍立刻回复着陈飞。“我知道你白天为了饭店的生意劳碌不堪的，但是白天再累晚上下班以后也不至于回家就倒头大睡呀，你难道没有别的娱乐爱好吗？”陈飞这个令李萍还在踌躇考验的男人竟然还在不知深浅的试探着。“什么娱乐项目？你难道说的是找一群人在一起花天酒地的吃喝？还是闲得无聊漫无目的的在大街上瞎溜达？还是醉醺醺的在酒醉迷离中鬼哭狼嚎？陈飞，我告诉你，我没有那多闲心和空闲的时间去干那些令人觉得无聊的事情”。看到陈飞竟然说出如此之话李萍彻底的被激怒了。“小萍。我不是那个意思，你真的误会我的意思了。我就是觉得你平日认识的朋友也是很多的，并且你也是非常的热情好客的。既然你的交友圈子广泛，晚上不至于就这样按部就班的在家蒙头大睡吧？”当一个男人表露内心所想的时候，小肚鸡肠或者说有点自私的男人本色也就显露无疑。“那晚上我不睡觉我能去干嘛？陈飞，你到底想对我说些什么，如果你真的想知道什么你就直接对我说，你又何必拐弯抹角的用话语来伤人那？ ”“小萍，我说的真的不是那个意思，我就是随便的问一句。你千万别生气，我真的没有别的意思。”李萍的回复出乎陈飞意料，他觉得他的话令对方生气了。“陈飞，我没有生气，我为什么要生气？我可以拍着胸脯对天发誓，我没干什么见不得人的事情。陈飞，我再告诉你一遍，以后不管白天你怎么发短信我都会全天开机，可是到了晚上我十点钟准时关机，所以晚上10点以后你就别打我电话了。还有你觉得咱们有相处下去的必要，我就当什么都没发生过，照常的和你交往下去。但如果你觉得咱们俩个性格不和，存在着实质上的差异，兴趣不相投的话那我也只能对你说对不起了。”怒火之下李萍发过去看上去还算比较理智的话。但是过了好大一会陈飞才回复道，“我知道你得意思了。小萍，我今天所说的话真的没有别的意思，我看你是误会了。 ”李萍看完回复一把把手机扔到了一边，她气鼓鼓的寻思着。今天这是怎么了，令人烦心的事情怎么还赶到一堆了。一连数天，一直没有陈飞的消息。频繁的短信息也消失的无影无踪。一直在气头上的李萍也没有主动的打个电话给远在深圳的那个令她感到有些厌恶的男人。一直以来对他怎么就没有那种从心底里所产