建筑施工垂直运输之施工升降机和塔吊专项施工方案.doc

××××××工程施工升降机专项施工方案编制人： 审核人： ××××××工程项目经理部2009年11月目录第一节 编制依据2第二节 工程概况2第三节 安装锚固方案2第四节 施工升降机的拆卸4第五节 安全要求及措施4第六节 施工升降机计算书5 升降机专项施工方案第一节 编制依据本方案主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制:施工升降机（GB/T 10054-2005）施工升降机安全规则（GB10055-1996）建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）混凝土结构设计规范（GB 50010-2002）第二节 工程概况 ×××大厦工程；工程建设地点：×××芙蓉路新建西路口；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。 第三节 安装锚固方案SCD200/200J为型锚固。锚固长度：28003200mm，锚固间距：锚固高度为6m一道，锚固架与墙体相连。 1、前期准备1.1、将基础方案做好，保证基础的水平及各项使用要求；1.2、保持施工升降机的进场道路通畅，并有足够的停放设备空间；1.3、确保安装地点满足安全检查机构所规定的要求，且已获得安装许可。安装工地应配备一个专用电源箱，供电熔断器的电流为升降机额定电流的1.52倍，升降机工作电源电压值上下波动不得超过5%；1.4、升降机的专用电源箱应直接从工地变电室引入电源，距离最好不超过30米，一般每个吊笼需配置一根大于4×25mm的铜芯电缆，如距离过长，应适当增加电缆的截面积；1.5、专用配电箱内每一吊笼均用一开关控制，电源箱需采用冲击波无动作型漏电保护开关。1.6、用接地电阻测试仪测量升降机钢结构及电器设备金属外壳的接地电阻，不得大于4。用500兆欧表测量电动机及电器元件的对地绝缘电阻应不小于1M；1.7、准备好停层附件，如支架、安全栏杆等；1.8、确定附墙方案，按需要准备好预埋件或固定件，并提前在符合附墙要求的附2、施工升降机的安装2.1、把基础表面清扫干净；2.2、将基础底座安装在基础平台上，用水平尺检查水平，并填实基础，检查基础底座中心到附墙点的距离；2.3、按此顺序上三个标准节；2.4、安装吊笼；2.5、接通电源，对设备进行检测；2.6、应用小辈杆进行标准节安装；2.7、安装到高度后，安装各项限位，并进行调试；2.8、安装外笼后，对设备试运行良好后，方可投入使用。3、技术要求3.1、每安装一道附墙架，应用经纬仪测量其垂直度；3.2、附墙架允许的最大水平偏角为±；3.3、齿轮和齿条的啮合侧隙应为0.20.7mm，靠背轮和齿条背间隙为0.5mm；3.4、各滚轮与标准节间隙为0.5mm；3.5、每隔6m安装一道护线杆；3.6、安装对重时应保证对重与滑道间隙为0.5mm；3.7、上极限碰铁应安装在吊笼越过上平台150mm处，下极限碰铁应安装在吊笼满载下行时自动停止在碰到缓冲簧100200mm处；3.8、必须保证极限开关触柄与上下极限碰铁的距离，在极限开关断开时，触柄距碰铁0.52mm内。第四节 施工升降机的拆卸升降机拆卸的方法与顺序基本上是与安装时相反，故这里仅给出一些主要的操作及注意事项。1、将升降机附近区域用栅栏围住，并设置标志“谨防坠物”；2、把笼顶操纵盒移到吊笼顶上，并将笼顶操纵盒上的“加节运行”开关持到“加节”位置，装好吊杆及安全围栏；3、将吊笼开到导轨架顶部，拆下两个限位撞块； 4、卸下导轨架标准节，过道竖杆、附墙架等，用吊笼运到地面。注意吊笼顶部一次只能装相当于3节标准节的重量；5、同时，拆下电缆导向架、撑杆等，直到只有3节标准节时，把吊笼开到缓冲器上；6、切断主电源，拆下电源电缆，松开吊笼电机的制动闸，用吊车吊走吊笼；7、拆下三节标准节、基础构架及缓冲器等。第五节 安全要求及措施1、安装作业人员应按高空中作业的要求操作：佩戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋；2、安装作业时，必须按额定载荷重量下进行安装，不许超载；3、风速超过13m/s时及恶劣天气下不能进行安装作业；4、安装作业时，应防止安装地点上方掉落物体，避免高空多层次作业；5、首层进料口一侧搭设2m的防护棚安全通道，通道两侧用密目网封闭，通道顶部用50厚木板防护；6、楼层上料平台处临边设1.5m高的防护栏；7、每层楼层处设安全防护门和楼层标识牌。第六节 施工升降机计算书一、参数信息1.施工升降机基本参数施工升降机型号：SCD200/200J； 吊笼形式：双吊笼；架设总高度：60m； 标准节长度：1.508m；底笼长：3.5m； 底笼宽：2.7m；标准节重：167kg； 对重重量：1300kg；单个吊笼重: 1460kg； 吊笼载重：2000kg；外笼重：1480kg； 其他配件总重量：200kg；2.楼板参数基础混凝土强度等级：C30； 楼板长：4m；楼板宽：2m； 楼板厚：140mm；梁宽：0.25m； 梁高：0.75m；板中底部短向配筋：14100；板边上部短向配筋：16100；板中底部长向配筋：16100；板边上部长向配筋：16100；梁截面底部纵筋：420；梁中箍筋配置：10150；箍筋肢数：2；3.荷载参数：施工荷载：2.5kN/m2；4.钢管参数：钢管类型：48×3.5； 钢管横距: 700mm；钢管纵距: 700mm； 钢管步距: 1200mm；模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度：0.1 m；二、基础承载计算：导轨架重（共需40节标准节，标准节重167kg）：167kg×40=6680kg，施工升降机自重标准值：Pk=(1460.00×2+1480.00+1300.00×2+2000.00×2+6680.00+200.00)×10/1000=178.80kN考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1基础承载力设计值：P=2.1×178.80=375.48kN三、地下室顶板结构验算验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算楼板长宽比：Lx/Ly=2/4=0.51、荷载计算楼板均布荷载：q=375.48/(3.5×2.7)=39.733kN/m22、混凝土顶板配筋验算依据建筑施工手册（第四版）：Mxmax=0.0559×39.733×4×22=35.537kN·mMymax=0.0079×39.733×2×22=2.511kN·mM0x=-0.1179×39.733×4×22=-74.953kN·mM0y=-0.0786×39.733×2×22=-24.984kN·m混凝土的泊桑比为=1/6，修正后求出配筋。板中底部长向配筋：Mx=Mxmax+Mymax=35.537+2.511/6=35.956kN·ms=|M|/(1fcbh02)=35.96×106/(1.00×14.30×2.00×103×115.002)=0.095；=1-(1-s)1/2=1-(1-2×0.095)0.5=0.100；s=1-/2=1-0.100/2=0.950；As=|M|/(sfyh0)=35.96×106/(0.950×360.00×115.00)=914.25mm2。实际配筋：2211.681 mm2 > 914.247 mm2板中底部长向配筋满足要求。板中底部短向配筋：My=Mymax+Mxmax=2.511+35.537/6=8.434kN·ms=|M|/(1fcbh02)=8.43×106/(1.00×14.30×4.00×103×115.002)=0.011；=1-(1-s)1/2=1-(1-2×0.011)0.5=0.011；s=1-/2=1-0.011/2=0.994；As=|M|/(sfyh0)=8.43×106/(0.994×360.00×115.00)=204.87mm2。实际配筋：1693.318 mm2 > 204.87 mm2板中底部短向配筋满足要求。板边上部长向配筋：M0x=M0xmax+M0ymax=(-74.953)+-24.984/6=-79.117kN·ms=|M|/(1fcbh02)=79.12×106/(1.00×14.30×2.00×103×115.002)=0.209；=1-(1-s)1/2=1-(1-2×0.209)0.5=0.237；s=1-/2=1-0.237/2=0.881；As=|M|/(sfyh0)=79.12×106/(0.881×360.00×115.00)=2168.36mm2。实际配筋：2211.681 mm2 > 2168.357 mm2板边上部长向配筋满足要求。板边上部短向配筋：M0y=M0ymax+M0xmax=(-24.984)+-74.953/6=-37.476kN·ms=|M|/(1fcbh02)=37.48×106/(1.00×14.30×4.00×103×115.002)=0.050；=1-(1-s)1/2=1-(1-2×0.050)0.5=0.051；s=1-/2=1-0.051/2=0.975；As=|M|/(sfyh0)=37.48×106/(0.975×360.00×115.00)=928.84mm2。实际配筋：2211.681 mm2 > 928.837 mm2板边上部短向配筋满足要求。3、混凝土顶板挠度验算板刚度：Bc=Eh3/(12(1-2)=3×104×1403/12×(1-(1/6)2)=0.706×1010q=39.733kN/m2=0.04N/mm2L=2000mm板最大挠度：fmax=maxql4/Bc=0.00471×0.159×20004/(0.706×1010)=1.697mmfmax/L=1.697/2000=1/1178.237<1/250板配筋和挠度变形完全满足支承施工升降机荷重要求。4、混凝土梁配筋验算由于施工升降机自重主要通过中央立柱传递给大梁，所以可以看作一个集中荷载。楼板自重传来荷载 0.14×2×25=7kN/m梁自重 0.75×0.25×25=4.688kN/m静载 7+4.688=11.688kN/m活载 2.5×4=10kN/m作用于梁上的均布荷载：q=11.688×1.2+10×1.4=28.025kN/m作用于梁上的集中荷载：p=375.48×1.2/2=225.288kNM=ql2/12+pl/4=28.025×42/12+225.288×4/4=262.655kN·m梁截面积：b×h=0.25×0.75=0.188m2 h0=h-25=750-25=725mms=|M|/(1fcbh02)=262.65×106/(1.00×14.30×0.25×103×725.002)=0.140；=1-(1-s)1/2=1-(1-2×0.140)0.5=0.151；s=1-/2=1-0.151/2=0.924；As=|M|/(sfyh0)=262.65×106/(0.924×360.00×725.00)=1088.65mm2。实际配筋：1256.637 mm2 > 1088.646 mm2；梁截面底部纵筋满足要求！5、混凝土梁抗剪验算梁所受最大剪力：Q=p/2+ql/2=225.288/2+28.025×4/2=168.694kN；Asv1=(Q-0.7ftbh0)/(1.25fyvh0)×s/n=(168.694×103-0.7×1.43×250×725)/(1.25×210×725)×150/2=-5.02mm2；梁配筋满足要求！四、梁板下钢管结构验算：设梁板下48×3.5mm钢管700mm×700mm(支模未拆除)支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，则：施工升降机 1.2×39.733=47.68kN/m2活载 1.4×2.5=3.5kN/m2 47.68+3.5=51.18kN/m251.18×0.7×0.7=25.078kN钢管支模架步高1.2mh/la=1200/700=1.714h/lb=1200/700=1.714经查表，的取值为：1.426计算长度：L01=k××h=1.155×1.426×1.2=1.976m L02=h+2a=1.2+2×0.1=1.4m取：L0=1.976m=L0/i=1976.436/15.8=125由此得：=0.423N=×A×f=0.423×489.303mm2×210N/mm2=43.465kN 25.078kN梁板下的钢管结构满足要求配筋如下图所示： ××××××工程塔吊专项施工方案编制人： 审核人： ××××××工程项目经理部2009年11月 塔吊专项施工方案 第一节、编制依据本方案主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制:塔式起重机设计规范（GB/T13752-1992）地基基础设计规范（GB50007-2002）建筑结构荷载规范（GB50009-2001）建筑安全检查标准（JGJ59-99）混凝土结构设计规范（GB50010-2002） 第二节、工程概况品茗软件大厦工程；工程建设地点：杭州市文二路教工路口；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。 第三节、塔吊基本性能 天然基础所用塔吊参数为： 塔吊型号为：QTK60 塔吊自重为：750kN 最大起重荷载为：60kN 塔吊额定起重力矩为：600kN·m 塔吊起升高度为：43m 塔身宽度为：2.5m 第四节、塔吊基础定位及施工1、塔吊基础定位详见施工平面图；2、塔吊基础施工见“计算书”设计要求。基础施工前应由塔吊拆装队技术负责人进行如下几方面的技术交底：混凝土强度等级、钢筋配置图、基础与建筑平面图、基础剖面图、基础表面平整度要求、预埋螺栓误差要求等，接底人为工程施工负责人，双方书面交接。基础施工应由塔机所有部门派专人监督整个施工过程，同时做好各个隐蔽验收纪录，如钎探纪录、地基隐蔽工程验收纪录等。施工完毕做好砼的养护，砼强度达到要求后方可安装塔吊；3、顶面用水泥砂浆找平，用水准仪校水平，倾斜度和平整度误差不超过1/5000；4、机脚螺栓位置、尺寸要绝对正确，应特别注意做好复核工作，尺寸误差不超过±0.5mm，螺纹位须抹上黄油，并注意保护。 第五节、场地及机械设备人员等准备1、在塔基周围，清理出场地，场地要求平整，无障碍物；2、留出塔吊进出堆放场地及吊车、汽车进出通道，路基必须压实、平整；3、塔吊安拆范围上空所有临时施工电线必须拆除或改道；4、机械设备准备：汽车吊一台，电工、钳工工具，钢丝绳一套，U型环若干，水准仪、经纬仪各一台，万用表和钢管尺各一只；5、塔吊安拆必须由专业的安拆人员进行操作。 第六节、塔吊的安装及调试1、安装要求：轴销必须插到底，并扣好开口销。基脚螺丝及塔身连接螺丝必须拧紧。附墙处电焊必须有专职电焊工焊接。垂直度必须控制在千分之一以内。2、塔吊的安装顺序：校验基础安装底架安装基础节安装三个标准节安装预升套架安装回转机构总成安装塔帽安装司机室安装平衡臂吊起12块平衡重（根据设计要求）拼装起重臂吊装起重臂吊装余下配重。各道工序严格按标准要求施工，上道工序未完严禁进行下道工序。3、注意事项：安装人员必须带好安全帽；严禁酒后上班；非安装人员不得进入安装区域。安装拆卸时必须注意吊物的重心位置，必须按安装拆卸顺序进行安装或拆卸，钢丝绳要栓牢，卸扣要拧紧，作业工具要抓牢，摆放要平稳，防止跌落伤人，吊物上面或下面都不准站人。基本高度安装完成后，应注意周围建筑物及高压线，严禁回转或进行吊重作业，下班后用钢筋卡牢。4、塔吊的顶升作业（1）、先将要加的几个标准节吊至塔身引入的方向一个个依次排列好，然后将大臂旋转至引进横梁的正上方，打开回转制动开关，使回转处于制动状态。（2）、调整好爬升架导轮与塔身之间的间隙，以3-5mm为宜，放松电缆的长度，使至略大于总的爬升高度，用吊钩吊起一个标准节，放到引进横梁的小车上，移动小车的位置，使塔吊的上部重心落在顶升油缸上的铰点位置上，然后卸下支座与塔身连接的八个高强度螺栓，并检查爬爪是否影响爬升。（3）、将顶升横梁挂在塔身的踏步上，开动液压系统，活塞杆全部伸出后，稍缩活塞杆，使爬爪搁在塔身的踏步上，接着缩回全部活塞杆，重新使顶升横梁挂在塔身的上一级踏步上，再次伸出全部活塞杆，此时塔身上方刚好出现能装一节标准节的空间。（4）、拉动引进小车，把标准节引到塔身的正上方，对准标准节的螺栓联结孔，缩回活塞杆至上、下标准节接触时，用高强度螺栓把上下标准节联结起来，调整油缸的伸缩长度，用高强度螺栓将上下支座与塔身联结起来。（5）、以上为一次顶升加节过程，连续加节时，重复以上过程，在安装完八个标准节后，这样塔机才能吊重作业。5、顶升加节过程中的注意事项：（1）、自顶升横梁挂在塔身的踏步上到油缸的活塞杆全部伸出，套架上的爬爪搁在踏步上这段过程中，必须认真观察套架相对顶升横梁和塔身的运动情况，有异常情况立即停止顶升。（2）、自准备加节，拆除下支座与塔身相连的高强度螺栓，至加节完毕，联结好下支座与塔身之间的高强度螺栓，在这一过程中严禁起重臂回转或作业。（3）、连续加节，每加一个标准节后，用塔吊自身起吊下一个标准节之前，塔机下支座与塔身之间的高强螺栓应连接上，但可不拧紧。（4）、所加标准节有踏步的一面必须对准。（5）、塔机加节完毕，应使套架上所有导轮压紧塔身主弦杆外表面，并检查塔身标准节之间各接头的高强螺栓拧紧情况。（6）、在进行顶升作业过程中，必须有专人指挥，专人照管电源，专人操作爬升机构，专人紧固螺栓。非有关操作人员，不得登上爬升架的操作平台，更不能擅自启动泵阀开关和其他电气设备。（7）、顶升作业须在白天进行，若遇特殊情况，需在夜间作业时，必须有充足的照明设备。（8）、只许在风速低于13m/s时进行顶升作业，如在顶升过程中突然遇到风力加大，必须停止顶升作业，紧固各连接螺栓，使上下塔身联结成一体。（9）、顶升前必须放松电缆，使电缆放松长度略大于总的爬升高度并做好电缆的坚固工作。（10）、在顶升过程中，因把回转机构紧紧刹住，严禁回转及其他作业。如发现故障，必须立即停车检查，未查明原因，未将故障排除，不得进行爬升作业。 6、调试标准：必须按塔吊性能表中的重量进行限位及力矩限位，各限位开关调 好后，必须动作灵敏，试用三次，每次必须合格。联结好接地线，接地线对称二 点接地，接地电阻不大于4欧姆。 第七节、塔吊的拆卸1、工地使用完毕后，必须及时通知公司，由公司派人拆除。2、塔吊的塔身下降作业：（1）、调整好爬升架导轮与塔身之间的间隙，以3-5mm为宜，移动小车的位置，使塔吊的上部重心落在顶升油缸上的铰点位置上，然后卸下支座与塔身连接的八个高强度螺栓，并检查爬爪是否影响塔吊的下降作业。（2）、开动液压系统，活塞杆全部伸出后，将顶升横梁挂在塔身的下一级踏步上，卸下塔身与塔身的连接螺栓，稍升活塞杆，使上下支座与塔身脱离，推出标准节到引进横梁顶端，接着缩回全部活塞杆，使爬爪搁在塔身的踏步上，再次伸出全部活塞杆，重新使顶升横梁在塔身的上一级踏步上，缩回全部活塞杆，使上下支座与塔身连接，并插上高强度螺栓。（3）、以上为一次塔身下降过程，连续下降塔身时，重复以上过程。（4）、拆除时，必须按照先降后拆附墙的原则进行拆除，设专人现场安全监护，严禁操作场内人流通行。3、拆至基本高度时，用汽车吊辅助拆除，必须按拆卸顺序进行拆除。4、注意事项同顶升加节过程。 第八节、附墙装置的拆装1、工地使用完毕后，必须及时通知公司，由公司派人拆除。2、塔吊的塔身下降作业：（1）、调整好爬升架导轮与塔身之间的间隙，以3-5mm为宜，移动小车的位置，使塔吊的上部重心落在顶升油缸上的铰点位置上，然后卸下支座与塔身连接的八个高强度螺栓，并检查爬爪是否影响塔吊的下降作业。（2）、开动液压系统，活塞杆全部伸出后，将顶升横梁挂在塔身的下一级踏步上，卸下塔身与塔身的连接螺栓，稍升活塞杆，使上下支座与塔身脱离，推出标准节到引进横梁顶端，接着缩回全部活塞杆，使爬爪搁在塔身的踏步上，再次伸出全部活塞杆，重新使顶升横梁在塔身的上一级踏步上，缩回全部活塞杆，使上下支座与塔身连接，并插上高强度螺栓。（3）、以上为一次塔身下降过程，连续下降塔身时，重复以上过程。（4）、拆除时，必须按照先降后拆附墙的原则进行拆除，设专人现场安全监护，严禁操作场内人流通行。3、拆至基本高度时，用汽车吊辅助拆除，必须按拆卸顺序进行拆除。4、注意事项同顶升加节过程。 第九节、塔吊的日常维护和操作使用1、维护与保养：（1）、机械的制动器应经常进行检查和调整制动瓦和制动轮的间隙，以保证制动的灵活可靠，其间隙在0.5-1mm之间，在摩擦面上不应有污物存在，遇有异物即用汽油洗净。（2）、减速箱、变速箱、外啮合齿轮等部分的润滑指标进行添加或更换。（3）、要注意检查个部钢丝绳有无断股和松股现象，如超过有关规定，必须立即更换。（4）、经常检查各部位的联结情况，如有松动，应予拧紧，塔身联结螺栓应在塔身受压时检查松紧度，所有联结销轴必须带有开口销，并需张开。（5）、安装、拆卸和调整回转机械时，要注意保证回转机械与行星减速器的中心线与回转大齿圈的中心线平行，回转小齿轮与大齿轮圈的啮合面不小于70%，啮合间隙要合适。（6）、在运输中尽量设法防止构件变形及碰撞损坏；必须定期检修和保养；经常检查节构联结螺栓，焊缝以及构件是否损坏、变形和松动。2、塔吊的操作使用（1）、塔顶的操作人员必须经过训练，持证上岗，了解机械的构造和使用方法，必须熟知机械的保养和安全操作规程，非安装维护人员未经许可不得攀爬塔机。（2）、塔机的正常工作气温为-2040度，风力不得大于6级。（3）、在夜间工作时，除塔机本身备有照明外，施工现场应备有充足的照明设备。（4）、在司机室内禁止存放润滑油，油棉纱及其他易燃易爆物品冬季用电炉取暖时更要注意防火，原则上不许使用。（5）、塔顶必须定机定人，专人负责，非机组人员不得进入司机室擅自进行操作。在处理电气故障时，须有维修人员二个以上。（6）、司机操作必须严格按“十不吊”规则执行。 （7）、塔上与地面用对讲机联系。 第十节、安全措施1、按建设部塔式起重机拆装许可证要求，配备相关人员，明确分工，责任到人。2、上岗前必须对上岗人员进行安全教育，必须带好安全帽，严禁酒后上班。3、塔机的安拆工作时，风力大于4级时和雨雪天，应严禁操作。4、操作人员应佩戴必要的安全装置，保证安全生产。5、严禁高空作业人员向下抛扔物体。6、未经验收合格，塔吊司机不准上台操作，工地现场不得随意自升塔吊、拆除塔吊及其他附属设备。7、严禁违章指挥，塔吊司机必须坚持十个不准吊。8、夜间施工必须有足够的照明，如不能满足要求，司机有权停止操作。9、拆装塔机的整个过程，必须严格按操作规程和施工方案进行，严禁违规操作。 10、多塔作业时，要制定可靠的防碰撞措施。 第十一节、塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正1、塔吊基础沉降观测半月一次。垂直度在塔吊自由高度时半月一次测定，当架设附墙后，每月一次（在安装附墙时必测）。2、当塔机出现沉降，垂直度偏差超过规定范围时，须进行偏差校正，在附墙未设之前，在最低节与塔吊机脚螺栓间加垫钢片校正，校正过程用高吨位千斤顶顶起塔身，顶塔身之前，塔身用大缆绳四面缆紧，在确保安全的前提下才能起顶塔身当附墙安装后，则通过调节附墙杆长度，加设附墙的方法进行垂直度校正。 第十二节、防碰撞措施 1、安装根据塔式起重机安全规程10.5的规定“两台起重机之间的最小架设距离应保证处于低位的起重机臂架端部与另一台起重机的塔身之间至少有2米的距离；处于高位起重机的最低位置的部件（吊钩升至最高点或最高位置的平衡重）与低位的起重机中处于最高位置部件之间的垂直距离不得小于2米。”安装在垂直距离上满足规程要求。2、操作 （1）当两台塔吊吊臂或吊物相互靠近时，司机要相互鸣笛示警，以提醒对方注意。 （2）夜间作业时，应该有足够亮度的照明。 （3）司机在操作时必须专心操作，作业中不得离开司机室，起重机运转时，司机不得离开操作位置。 （4）司机要严格遵守换班制度，不得疲劳作业，连续作业不许超过8小时。 （5）司机室的玻璃应平整、清洁，不得影响司机的视线。 （6）在作业过程中，必须听从指挥人员指挥，严禁无指挥操作，更不允许不服从指挥信号，擅自操作。 （7）回转作业速度要慢，不得快速回转。 （8）以上大风严禁作业。 （9）操作后，吊臂应转到顺风方向，并放松回转制动器，并且将吊钩起升到最高 点，吊钩上严禁吊挂重物。 第十三节、塔吊计算书 天然基础计算书一、参数信息塔吊型号：QZT63(5013)， 塔吊起升高度H：92.00m，塔身宽度B：1.5m， 基础埋深d：2.00m，自重G：500kN， 基础承台厚度hc：1.20m，最大起重荷载Q：60kN， 基础承台宽度Bc：6.00m，混凝土强度等级：C30， 钢筋级别：HPB235，基础底面配筋直径：18mm 额定起重力矩Me：630kN·m， 基础所受的水平力P：30kN，标准节长度b：2.8m，主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：120mm，所处城市：湖南×××， 基本风压0：0.35kN/m2，地面粗糙度类别：C类 有密集建筑群的城市郊区，风荷载高度变化系数z：1.7 。二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=500kN；塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：FkGQ50060560kN；2、塔吊风荷载计算依据建筑结构荷载规范（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处湖南×××，基本风压为0=0.35kN/m2；查表得：风荷载高度变化系数z=1.7；挡风系数计算：=3B+2b+(4B2+b2)1/2c/(Bb)=(3×1.5+2×2.8+(4×1.52+2.82)0.5)×0.12/(1.5×2.8)=0.406；因为是角钢/方钢，体型系数s=2.183；高度z处的风振系数取：z=1.0；所以风荷载设计值为：=0.7×z×s×z×0=0.7×1.00×2.183×1.7×0.35=0.909kN/m2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M=××B×H×H×0.5=0.909×0.406×1.5×92×92×0.5=2342.755kN·m；MkmaxMeMP×hc6302342.75530×1.23008.75kN·m；三、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：eMk/（Fk+Gk）Bc/3式中 e偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； Mk作用在基础上的弯矩； Fk作用在基础上的垂直载荷； Gk混凝土基础重力，Gk25×6×6×1.2=1080kN； Bc为基础的底面宽度；计算得：e=3008.75/(560+1080)=1.835m < 6/3=2m；基础抗倾覆稳定性满足要求！四、地基承载力验算依据建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图: 混凝土基础抗倾翻稳定性计算：e=1.835m > 6/6=1m地面压应力计算：Pk（Fk+Gk）/APkmax2×(FkGk)/（3×a×Bc）式中 Fk作用在基础上的垂直载荷； Gk混凝土基础重力； a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： aBc/20.5Mk/（FkGk）6/20.5-3008.75/(560+1080)=2.408m。 Bc基础底面的宽度，取Bc=6m；不考虑附着基础设计值：Pk（5601080）/6245.556kPaPkmax=2×(560+1080)/(3×2.408×6)= 75.673kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=238.000kPa；地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=45.556kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2×fa大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=75.673kPa，满足要求！五、基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第8.2.7条。验算公式如下: F1 0.7hpftamho式中 hp -受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，hp取1.0.当h大于等于2000mm时，hp取0.9，其间按线性内插法取用；取 hp=0.97； ft -混凝土轴心抗拉强度设计值；取 ft=1.43MPa； ho -基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=1.15m； am -冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=(at+ab)/2； am=1.50+(1.50 +2×1.15)/2=2.65m； at -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at1.5m； ab -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.50 +2×1.15=3.80； Pj -扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=90.81kPa； Al -冲切验算时取用的部分基底面积；Al=6.00×(6.00-3.80)/2=6.60m2 Fl -相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。Fl=PjAl； Fl=90.81×6.60=599.33kN。允许冲切力：0.7×0.97×1.43×2650.00×1150.00=2959031.07N=2959.03kN > Fl= 599.33kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！六、承台配筋计算1.抗弯计算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第8.2.7条。计算公式如下:MI=a12(2l+a')(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l/12式中：MI -任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 -任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=(Bc-B)/2(6.00-1.50)/2=2.25m； Pmax -相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取90.81kN/m2； P -相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，PPmax×（3×aal）/3×a90.81×(3×1.5-2.25)/(3×1.5)=45.404kPa； G -考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.35×25×Bc×Bc×hc=1.35×25×6.00×6.00×1.20=1458.00kN/m2； l -基础宽度，取l=6.00m； a -塔身宽度，取a=1.50m； a' -截面I - I在基底的投影长度, 取a'=1.50m。 经过计算得MI=2.252×(2×6.00+1.50)×(90.81+45.40-2×1458.00/6.002)+(90.81-45.40)×6.00/12=429.37kN·m。2.配筋面积计算 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0