塔吊施工方案4.doc

目 录 1 塔吊方案编制依据12 工程概况12.1 基本概况12.2 工程设计概况12.3现场施工条件22.4 工程地质条件23 塔吊主要技术性能34 塔吊主要技术性能、塔吊选型及位置确定：34.1 塔吊平面位置的确定34.2 塔吊臂长、安装高度确定35 塔吊基础的确定46 塔吊基础施工要点47成品保护措施58 TC5613塔式起重机基础计算书58.1 塔吊基础设计计算参数58.2 塔吊基础顶面承受的荷载68.3 塔吊基础承台顶面的竖向力和倾覆弯矩计算68.4 单桩桩顶竖向力及承台弯矩的计算78.5 塔吊基础桩计算78.6 钢格构柱设计验算98.7钢平台设计验算168.8 螺栓设计验算179附图及附件18 塔吊平面布置图 塔吊与结构梁柱、水平支撑的位置关系 塔吊格构式基础竖向位置图 塔吊钢平台图 塔吊基础桩身详图 钢格构柱详图 D1100-63塔吊基础详图 D1100-63塔吊基础计算书塔吊基础施工方案1 塔吊方案编制依据1.1 JTZ5613、QTZ630、D1100-63塔式起重机使用说明书；1.2地基基础设计规范（GB50007-2002）； 1.3混凝土结构设计规范（GB50010-2010）；1.4塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJT187-2009）；1.5建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）；1.6钢结构设计规范（GB50017-2003）；1.7钢结构基本原理；1.8南京金融城岩土工程勘察报告；1.9 南京金融城标段相关施工图纸。2 工程概况 2.1 基本概况建设单位：基坑设计单位：建筑、结构设计单位：工程监理：施工单位：工程地址：本工程±0.00相当于绝对标高8.2m，目前自然地面标高约-1.2m；2.2 工程设计概况本标段楼地下部分及相连裙房上部主体工程，建筑面积约254500平方米，其中地下4层，建筑面积147000平方米，地上3#楼33层，建筑面积42000平方米（含裙房）和4#楼45层，建筑面积62892平方米；本标段包括两个区，基坑周边地形复杂：本标段TUN段基坑距离地铁约15m，该处基坑深度约20.65m，有5道钢筋砼水平支撑；MN段基坑西南侧距离地铁约22.65m，该处基坑深度约为20.65m，有4道钢筋砼水平支撑；在第区内还有一条红旗河穿其而过，采用顺作法施工，基坑周边围护采用1200mm厚“两墙合一”地下连续墙，兼作地下室外墙，主楼的结构形式型钢混凝土框架-核心筒结构体系，3#、7#楼主楼施工按照基础、主体、屋面、内装修、室内设备管道流程进行施工。2.3现场施工条件临电接驳点位于本工程东南侧，容量为800KVA。临时水接驳点位于本工程东南角，设有100接入口。施工场地内场地在前期桩基施工已硬化，施工道路已形成，场地四周均有完整围墙。 施工场地周边建筑包括高压线、建筑物等与塔吊距离满足要求，塔吊不会对周边建筑造成影响。2.4 工程地质条件本工程建筑场地的工程地质条件，南京XX岩土工程勘察报告（SE2011KC-T037）揭示如下：2.4.1地形、地貌根据南京岩土工程技术有限公司的南京XX岩土工程勘察报告，拟建场地位于xx。场地原有建筑现已拆除，原地表上堆有填土，地形有起伏，并有稍高的土堆，该场地范围内测得孔口标高为5.2511.19m，高差5.94m。地貌隶属于长江漫滩地貌单元。据区域地质资料，拟建场地位于宁芜凹陷盆地，场区无活动性断裂通过，通过勘探揭示的下部基岩分布稳定，岩体较完整，无破碎带，自然条件下场地是稳定的。2.4.2 基坑土层相关参数 表2.4-1 基坑各土层相关参数概况表层号岩土名称重度(KN/M3)粘聚力C(kPa)内摩擦角(度)渗透系数K（cm /s）-1粉质粘土18.62511.67.21E-07-2淤泥质粉质粘土17.5193.84.56E-06-3粉质粘土夹粉土18.1189.12.69E-05-1粉细砂17.815.88.49.64E-04-2粉细砂18.216.38.6 9.86E-043 塔吊主要技术性能本工程根据地下工程施工和现场工程实际情况，塔吊型号分别为7台TC5613，1台D1100-63,1台QTZ630，塔式起重机技术性能见下表所示：项目内容塔吊型号、有关参数TC5613D1100-63QTZ630起升高度（m）独立46附着220独立90.8附着210.5独立40附着 140最大起重量（KN）8021070最大幅度起重量（KN）13154.713幅度（m）最大56最大60最大50最小2.5最小6.5最小2平衡重（t）13.65212总功率（KW）43187.532.1塔身标准节截面1.6×1.6 m4×4 m1.65×1.65 m标准节节高2.8m6m2.5m4 塔吊主要技术性能、塔吊选型及位置确定：本工程，在地下室施工期间为解决施工过程中的钢筋、模板、钢管等材料的垂直运输，选用7台TC5613、1台D1100-63和1台QTZ630型塔吊。根据地下室桩基、结构等有关的位置和建筑物周边环境情况，确定塔吊平面位置、安装高度、基础形式确定如下：4.1 塔吊平面位置的确定按照3、4、8、9、10#楼每栋设1台TC5613型塔吊，考虑4#楼为钢骨柱，在4#楼南侧增加一台D1100-63型塔吊，另外在区布置2台TC5613型塔吊，10#楼与4#楼之间增加一台QTZ630塔吊解决地下室施工盲区，详见塔吊平面位置图。4.2 塔吊臂长、安装高度确定本工程共设9台塔吊，作为地下室及上部结构施工的垂直运输，考虑周边环境的影响，基本按照塔吊臂长56m，塔吊安装在自然地面以上，高度控制在20.65m以内。5 塔吊基础的确定根据施工的实际需要和工期要求，塔吊必须先期投入使用，否则，待土方开挖后再进行塔吊基础施工，将严重影响整个施工进度。因此，现场1#、2#、3#、4#、5#、6#、8#、9#共计8台塔吊基础采用钢格构柱式加钢平台基础，另外7#塔吊（D1100-63型）在基坑土挖完后，做砼基础，设在底板下，详见附图。塔吊桩在现场支护桩及工程桩施工完成后进行施工，钢平台基础在塔吊桩格构柱施工完进行施工，由于砼基础设在底板下，于地下室底板施工时一道施工。6 塔吊基础施工要点塔吊基础逆作法施工6.1 塔吊施工流程：测量定位、放线钢筋砼灌注桩、钢格构柱施工承台施工（预埋基座）安装塔吊土方开挖安装系杆焊钢止水片浇筑底板6.2 塔吊施工要点：（1）现场平面布置阶段，并注意避开地下主体结构、工程桩、基坑内支撑，严格按确定的塔吊位置施工。（2）在基坑围护钻孔灌注桩施工完成后即施工塔吊桩基，每台塔吊基础采用4根Ø800灌注桩，桩顶设计标高20.65m在基础底板下。（3）钻孔灌注桩施工，二次清底的沉渣厚度控制在50mm以内，混凝土按C30水下砼，按施工方案进行桩基施工，桩顶浮浆高度不少于1.5m，确保桩顶部位混凝土密实。（4）钢格构柱插入钻孔灌注桩中不小于3000mm，施工时先将钢格构柱的四根角钢分别于与钻孔桩钢筋笼用短钢筋焊接牢固，再整体吊入孔内，吊（插）入桩孔时，应控制钢构柱的垂直与水平二个方向的偏位。特别需防止浇捣混凝土后钢构柱的偏位，施工时中必须采用模具定位方法防偏位措施，在混凝土终凝前，严格控制插入的垂直度。（5）土方开挖时，塔吊钢格构柱周围的土方应分层对称开挖，减少土体侧移对桩的影响。施工机械应避免碰撞钢格构柱，禁止将支承塔吊基础的钢格构柱作为斜抛撑的中间支承柱。钢格构柱之间的水平与斜撑杆（或柱间支撑），必须跟随挖土深度而及时设置并焊接。（6）钢构柱应在工厂制作，成品后运往工地。现场焊接水平杆与斜撑杆（柱间支撑）等构件，必须持有焊接上岗证的人员施焊。（7）基坑开挖与系杆安装，塔吊经验收后投入使用，在基坑开挖过程中，随基坑开挖自上个而下逐层安装系杆，将4个支承立柱连成整体以保护支承立柱的稳定性。塔吊立柱独立自成体系，不能与支护结构的支撑体系连接，以免支撑体系受力复杂化。（8）钢格构柱内的钢止水片在土方挖至基底标高后，地下室底板和顶板浇捣前焊上，钢板止水片置于混凝土结构中部（具体按有关的施工图要求设置）。止水钢板的焊接采用对角交错的方法施焊，减少焊接对钢格构柱引起的焊接变形，焊接前应清理钢格构柱，局部打磨平直。（9）塔吊安装在基坑开挖前进行，同常规塔吊安装。（10）地下结构施工期间，适当减小塔吊的最大自由高度。（11）塔吊使用中，要经常观察钢筋混凝土承台的变形情况；经常观察地脚螺栓松动情况，随时拧紧；经常观察塔吊的垂直度，发现超差及时纠正。（12）基础施工时做好塔吊接地，接地用镀锌扁铁制作，电阻不得大于4，一端同预埋标准节用角钢点焊，另一端与基础承台底板钢筋连接，底板钢筋与桩端的钢筋连接。塔吊基础的地脚螺栓、基础预埋节的预埋安装必须请塔吊安装单位现场验收确定。7成品保护措施7.1 塔吊施工时，应加强对已施工桩的保护； 7.2 大型设备进出场时应加强对控制桩的保护，严禁破坏定位桩。7.3 汽车吊、拖车在严格按照规定的路线行驶。7.4 塔吊大臂、配重、标准节等应放置在现场指定的位置。7.5 安装塔吊时，设专人负责成品保护和车辆调配工作。8 TC5613塔式起重机基础计算书TC5613塔式起重机按照附着式起重高度200m进行承台、基桩的设计、钢格构柱验算。8.1 塔吊基础设计计算参数8.1.1 塔吊参数塔吊型号：JTZ5613塔式起重机塔吊起重高度：独立起重高度40.5m，附着式起升高度可达220m；起重量：最大起重量F2=60KN、最大工作幅度56m的起重量13KN；塔身宽度：B=1.6m、标准节2.8m 8.1.2 格构柱基本参数格构柱计算长度lo：20.65m； 格构柱缀件类型：缀板；格构柱缀件节间长度a1：800mm； 格构柱分肢材料类型：L140x14；格构柱基础缀件节间长度a2：2.4m；格构柱钢板缀件参数:：L140x14；格构柱截面宽度b1：460mm； 格构柱基础缀件材料类型：-440×400×12；角钢为Q345B8.1.3 基桩基础参数桩中心距a：3m； 桩直径d：0.8m；桩入土深度l：25m； 桩型与工艺：泥浆护壁钻孔灌注桩；桩混凝土等级：C30（水下砼）； 桩钢筋型号：HRB335、 fy300N/mm2桩钢筋直径：12根20mm； 8.1.4 钢承台基础参数塔吊基础采用钢梁承台，承台尺寸为4160（长度Lc）×4160（宽度Bc）×800（高h），承台采用两副20mm厚Q345b钢板制成的700×400mm钢梁叠焊成井字型承台。承台上部、下部均采用M39高强螺栓连接（螺帽全部为双螺帽）。具体做法见附图。8.2 塔吊基础顶面承受的荷载 根据塔吊TC5613塔式起重机使用说明书可知塔吊在工作状态和非工作状态下塔吊基础承台顶面的载荷如下表：塔吊基础承台顶面的载荷表项目参数竖向力F（KN）水平力V（KN）倾覆力矩M1（KN.m）扭矩M2(KN.M）工作状态548.718.51693300非工作状态487.574.7176608.3 塔吊基础承台顶面的竖向力和倾覆弯矩计算按工作状态下和非工作状态时，基础顶承重荷载的最大值取值计算；作用于桩基础承台顶的竖向力F=1.2×（F1+ F2）=1.2×（548.7+60）=730.44KN.塔吊倾覆力矩M=1.4×(M1+V×h)= 1.4×（1766+74.7×20.65）=4632 KN·M8.4 单桩桩顶竖向力及承台弯矩的计算塔吊起重臂是随机变化的，设计计算时按照倾覆力矩M在基础对角线方向最不利位置进行计算。8.4.1 桩基竖向力的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ187-2009）的第6.3.2条偏心竖向力作用，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算，单桩顶面的竖向力： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=730.44kN； G桩基承台的自重：G=1.2×34.69=41.63kN L矩形承台对角线或十字形承台中任一条形承台两端桩基的轴线的距离,L=3×=4.24mG1单根钢格柱自重 G1=1.2×4.12t=50KN经计算得到单桩桩顶竖向力设计值： 最大压力：Nmax=(730.44+41.63)/4+4632/4.24+50=1335.46kN。最小压力：Nmin=(730.44+41.63)/4-4632/4.24+50=-849.43kN。最小压力为负压力时，需要验算桩的抗拔。8.5 塔吊基础桩计算8.5.1 桩基竖向承载力验算8.5.1.1桩身结构竖向承载力验算根据8.4.1的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大N=Nmax=1335.46kN；桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：式中：o建筑桩基重要性系数，取1.00； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.3N/mm2； A桩的截面面积，A=D2/4=8002/4=502400mm2。基桩成桩工艺系数，按建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）第3.8.3条取值=0.7则，=1×1335.46kN<fcA=14.3×502400×0.7=5029.024KN；经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求。8.5.1.2桩竖向承载力验算桩承载力计算依据建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)的第5.2.2条；根据8.4.1的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1335.46kN；单桩竖向承载力设计值按下面的公式计算：其中 R单桩竖向承载力设计值； Qsk单桩总极限侧阻力标准值: Qpk单桩总极限端阻力标准值: K安全系数 qsik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值； qpk极限端阻力标准值； u桩身的周长，=3.13×0.8=2.512m； Ap桩端面积,取Ap=0.5024m2； li第i层土层的厚度；根据1#，3#、4#、5#、7#、8#、10#塔吊所在位置及南京金融城岩土工程勘察报告可知各土层厚度及阻力标准值（按照9#楼所处的JK91#勘探点地质情况最不利的情况进行验算）如下表: 序号土层号土层名称桩周土极限侧阻力标准值（kpa）桩端土极限侧阻力标准值（kpa）土层厚度（m）12-2层淤泥质粉质粘土111023-1层粉细砂305001133-2层粉细砂3550023桩的入土深度20m，桩端是在3层土层。R=1× (2.512×(11×10+30×11+35×4) )+1×(0.5024×500)=1708.16KN>N=1335.46KN 单桩竖向承载力设计值R大于最大压力1335.46KN，满足要求。8.5.2 桩基抗拔验算8.5.2.1桩身的抗拉承载能力验算根据8.4.1中的计算结果，单桩承受的最小竖向力，Nmin=-849.43KN，即是桩顶竖向受拉，拉力Nt=Nmin=-849.43KN.桩身受拉承载能力设计值：Np=fy×Ap式中:Np桩身轴向拉力设计值（KN）; fy受力钢筋的抗拉设计值,fpy=300N/mm2Ap受力钢筋面积Ap=12×（/4）×202=3769mm2Np=3769×300=1130.4KN>Nt=849.43KN 桩身受拉承载能力设计值满足要求。8.5.2.2 单桩桩基的抗拔极限承载力标准值计算根据建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）第5.4.6条，单桩破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值： Tuk其中：Tuk桩基抗拔极限承载力标准值； ui破坏表面周长，取ui=d=3.14×0.8=2.512m； qsik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值； i 抗拔系数，按地勘报告中取0.6 li第i层土层的厚度。经过计算得到塔吊桩基抗拔承载力：Nk ,式中Gp为基桩自重，此处未考虑，偏安全即 Nk Tuk =2.512×(11×10+30×11+35×4)=1456.96kNNmin=849.43kN 桩抗拔满足要求。8.6 钢格构柱设计验算8.6.1 格构柱设计验算数据格构柱截面如下图所示，格构柱四根主肢选用角钢140×140×14mm， 格构柱截面460×460mm，格构柱总长23.65米，其中下端插入钻孔灌注桩中3.0m。缀板选用钢板，-440×300×12mm，中心间距800mm；格构柱在塔吊基础底部与桩顶以上的高度为 20.65米，按间距2400mm焊接一道水平柱间连接杆，上、下连接杆连接一道斜撑，增加格构柱的整体稳定性，连接杆均采用14a#槽钢，塔吊柱脚锚栓与钢平台连接处也采用4个M39高强螺栓连接。角钢、缀条选用Q345B材质，Q345钢的设计强度： 厚度16： f=310N/mm2、fv=180N/mm2；厚度1635： f=295N/mm2、fv=170N/mm2；钢材的弹性模量E=206×103 N/mm2 图1 格构柱截面示意图8.6.2 格构柱主肢截面验算（1）格构柱主肢截面的力学参数查表有关材料手册，可知140×140×14的角钢截面积：A137.6cm2 单位重量：29.5kg/m惯性矩：Ix1689cm4 重心距：Z03.98cm惯性半径（回转半径）： ix4.28 cm iy02.75 cm（2）格构柱主肢截面稳定性验算按钢结构设计规范中5.1.2条 稳定性应满足式中：N1单支格构柱中的角钢受力，单根格构柱的最大压力N=1335.46KN按四根单支角钢均分得N1=1335.46/4=333.87KN； A1单支角钢截面积轴心受压构件的稳定系数，由单肢对最小刚度轴的长细比： 1Liy01.0×80/2.7529.09，查表得，压杆的稳定系数：0.939将式中有关的数据代人得：=333.87×1000/(0.939×37.6×100)=94.56 N/mm2f=310N/mm2单支角钢稳定性满足8.6.3 单根格构柱截面验算（1）单根格构柱截面的力学参数格构柱由4根角钢140×140×14组成，格构柱力学参数如下：截面积 A4A14×37.6150.4cm2格构柱截面惯性矩：Ix=Iy=4×（Ix1A1× a12Z02）=57164.76cm4 式中：Ix1格构柱主肢平行与主肢x轴的贯性矩 cm4 a1格构柱的边长cm Z0主肢形心轴距主肢外边缘距离（重心距）cm；惯性半径（回转半径）：ix（57164.76/150.4）0.519.5cm；截面抵抗距 W157164.76/（46/23.98）3005.508cm3（2）单根格构柱平面内整体强度验算=N/A=1335.46×1000/150.4×100=88.79N/mm2f=310N/mm2单根格构柱平面内整体强度满足要求。（3）单根格构柱整体稳定性验算1）格构柱的长细比： x=y=20.65×1×100/（57164.76/150.4)0.5=105.92 式中：H 格构柱的总高度,取其净高; Ix 格构柱的截面惯性矩； A 格构柱截面面积。2） 单支缀条间长细比：取单肢对最小刚度轴的长细比：1Liy01.0×80/2.7529.093）钢格构柱换算长细比： 钢构柱采用缀条时的换算长细比：（105.92229.092）0.5109.84根据钢格构柱换算长细比查表得钢格构柱轴心受压构件的稳定系数=0.494单根格构柱整体稳定性： =1335.46×1000/(0.494×150.4×100)=179.74 N/mm2f=310N/mm2单根格构柱整体稳定性满足要求。（4）单根格构柱刚度验算钢格柱最大的长细比109.84150满足钢结构规范第5.3.8条要求。单支角钢计算长度：l0=80cm（缀条间距）单支角钢回转半径： ix4.28 cm单支角钢长细比：180/4.2818.6940，且0.50.5×109.8454.92118.68满足钢结构规范第5.1.4条要求。8.6.4 整体格构柱基础验算（1）钢格构柱基础力学参数钢格构柱基础由四个钢格柱组成，整个基础的力学参数计算如下：钢格构柱基础截面积： A24A4×150.4601.6cm2格构柱截面惯性矩： Ix2= 4× Ix+A×(a×102/2-a1×102/2)2 =4×（57164.76150.4× 3×10020.46×100/22）=2482966.36cm4截面抵抗距 W1x2482966.36/（3×102/2-0.46×102/2）19550.92cm3截面回转半径=(2482966.36/601.6)0.5=64.24cm（2）钢格构柱基础平面内整体强度验算钢格构柱基础平面内整体强度按压弯构件计算，即按钢结构设计规范第5.2.1条计算满足下式式中：N钢格柱基础的竖向力，N=（F+G+G1）=730.44+41.63+50=822.02KN， Mx钢格柱基础倾覆弯矩，Mx=1.4×（1766+74.7×（0.65/2+20.65）=4665.97KNmA2钢格构柱基础截面积，A2=601.6cm2；与截面模量相应的截面塑性发展系数，取=1.0将相关数据带入上式，得822.02×1000/（601.6×100）4665.97×1000/（19550.92×1000）13.9N/mm2f=310N/mm2钢格构柱基础平面内整体强度验算满足要求；（3）钢格构柱基础整体稳定性验算1）格构柱基础的长细比 钢格构柱之间缀条用14#槽钢L0=20.65m=L0/=20.65×100/64.24=32.15A2=601.6cm22 A12×37.657.82cm2钢格构柱基础的换算长细比：（32.15240×601.6/57.82）0.538.08有查表得：0.905根据钢结构设计规范（GB50017-2003）第5.2.3条，式中：=76681081.37N =822.02×103/(0.905×601.6×102)+1.0×4665.97×106/(19550.92×103(1-0.905×822.02×103/76681081.37)=254.1N/mm2f=310N/mm2；钢格构柱基础整体稳定性满足要求；（4）钢格构柱基础整体刚度验算钢格柱最大的长细比38.08150满足钢结构规范第5.3.8条要求；单根钢格构柱计算长度：l02378cm（缀条间距）；单根钢格构柱回转半径：ix19.5cm；单根钢格构柱长细比：378/19.519.40.70.7×38.0826.66钢格构柱基础整体刚度满足要求；8.6.5 钢格构柱基础顶部水平位移验算钢格构柱在水平力作用下的，柱顶水平位移不宜超过H/500（参照建筑施工技术（2006.11）中的有关计算要求）；水平位移S=V/D；式中：V钢格构柱顶部水平力，V=1.4×74.7=104.58KN， D抗侧刚度，D=12EI/H3,其中 E为钢材的弹性模量E=206×103 N/mm2， H为钢格构柱净高、H=20.65m， I为钢格格构柱基础截面惯性矩，这里 I= Ix2=2482966.36cm4将有关数据代入有关的算式中，得:S= V /D=104.58×1000/（12×206×103×2482966.36×104/(20.65×1000)3）=15mm20.65×1000/500=41.3mm 钢格构柱基础顶部水平位移 8.7.6 缀板焊缝验算两肢轴线间距离：aa12×Z0462×3.9838.04 cm缀板高度：b40cm （2/3）a25.36 cm， 合适缀板厚度：t1.2cm （1/40）a0.951 cm， 合适钢格构柱缀板剪力计算按 式中：A钢格构柱截面面积，A=4×37.6=150.4cm2， f钢材的设计强度值， f=295N/mm2， 钢材的屈服强度，=335/mm2， 代入上式得：V=150.4×100×295/85 ×(335/235)0.5=62322N缀板所受剪力：T=Vl1/(2a)；缀板所受弯矩：M= Vl1/4；其中l1为一个节间长度，l1=80cm，a为钢格构柱两主肢件轴线的间距a=38.04cm，T=Vl1/(2a)= 62322×80/(2×38.04)=65533.12NM= Vl1/4=62322×80/4=1246440N.cm缀板与主肢间角焊缝验算：焊缝高度设计为hf=8mm，缀板与主肢间角焊缝三面围焊，与剪力垂直于方向的焊缝长度400mm，与剪力平行方向焊缝两条，每条长140mm；剪力垂直于焊缝长度方向剪力平行于焊缝长度方向上述两式中：he角焊缝计算厚度为0.7hf=0.7×8=5.6mm， 焊缝计算长度，剪力垂直于焊缝长度方向=300-2 hf=284mm、剪力平行于焊缝长度方向=2（140-2 hf）=248mmN焊缝上的作用力，N= T=65533.12N角焊缝的设计强度，=200N/mm2（Q345钢） 正面焊缝的设计强度值增大系数，=1.22有关数据代入得：=65533.12/（5.6×284）=41.21 N/mm2=1.22×200=244 N/mm2；=65533.12/（5.6×248）=47.19 N/mm2=200N/mm2；在有、共同作用处，焊缝强度：=（41.21/1.22）2+47.192）=58.03N/mm2=200N/mm2结论：缀板与主肢间角焊缝符合要求。8.7钢平台设计验算十字钢梁HK650b基本参数截面积：A280.08cm2 单位重量：219.86kg/m惯性矩：Ix205425.14cm4 毛面积抵抗距：Wx6320.77cm3惯性半径（回转半径）： ix27.08 cm iy07.06cm钢梁的计算按照下面计算简图：8.7.1 钢梁抗弯强度验算按钢结构设计规范中4.1.1条 抗弯强度应满足 f式中： P作用在构件上的集中力，P=P1,2= =548.7/4±1693/(1.6×20.5)取大值=885.5 KN； Mx截面绕X轴的弯矩，Mx=P·a+1/8qL2=885.5×0.7×20.5+1/8×2.2×(3×20.5)2=881.42 KN.m； 截面塑性发展系数，对工字型截面=1.05 =881.42×106/(1.05×6320.77×103)=132.81 N/mm2f=310N/mm2；钢梁抗弯强度满足要求；8.7.2 钢梁抗剪强度验算按钢结构设计规范中4.1.2条 抗剪强度应满足 fV式中： V计算截面沿腹板平面作用的剪力，V=P=885.5 KN； S计算应力处以上毛面积对中和轴的面积距，S=294×16×147+300×31×309.5=3569838mm3； tW腹板厚度； =885.5×103×3569838/(205425.14×104×16)=96.18 N/mm2fV=180N/mm2钢梁抗剪强度满足要求；8.7.3 钢梁挠度验算钢梁挠度应满足 式中： V按照跨中有两个相等的集中荷载进行计算，计算公式如下： V梁的最大挠度； PK各个集中荷载标准值之和； L梁的跨度； E钢材的弹性模量 V=6.33×885.5×2×103×（3×20.5）3×109/(384×206×103×205425.14×104)=5.27mm =（3×20.5）×103/400=10.6mm；钢梁挠度满足要求；8.8 螺栓设计验算8.8.1 螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力：Nvb=d2fvb/4=3.14×39.002×250/4=298.65kNNv=V/n=1.4×74.7/16=6.54kN<298.65kN螺栓抗剪强度满足要求。8.8.2 螺栓抗拉验算 n1×Nt = Nmin其中：n1塔吊每一个角上螺栓的数量，即：n1=4； Nt每一颗螺栓所受的力；Nt=Nmin/n1=849.43/4=212.36kN；Ntb=de2ftb/4=3.14×35.252×400/4=390.30kNNt=212.36kN；螺栓抗拉强度满足要求。8.8.3 螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算 (Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)1/2 1其中：Nv、Nt 一个普通螺栓所承受的剪力和拉力； Nvb、Ntb、Ncb 一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值；(Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=(6.54/298.65)2+(251.3/390.30)2)0.5=0.651；螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。9 附图 塔吊专项方案中有关的附图如下：一、 塔吊平面布置图二、 塔吊与结构梁柱、水平支撑的位置关系三、塔吊格构式基础竖向位置图四、塔吊钢平台图五、塔吊基础桩身详图六、钢格构柱详图七、D1100-63塔吊基础详图八、附件D1100-63塔吊基础计算书