地下车库顶板行车专项方案.doc

目 录一、工程概况1二、地下室顶板施工荷载计算的依据1三、消防车道及消防登高面可行性论证2四、地下室顶板增设车道梁板配筋验算2五、行车道穿后浇带处加固方式及受力验算3六、行车道混凝土面层保护措施6七、行车道周边梁加固措施6八、地下室顶板临时施工道路安全保障技术措施8九、附图8一、工程概况建设单位：宁波立成置业有限公司勘察单位：浙江华展工程研究设计院有限公司设计单位：中国联合工程公司监理单位：宁波和兴工程监理公司施工单位：宁波建工股份有限公司建设地点：宁波市江北区，西至康庄南路，南至规划路，北临北环北路。本工程标段主要子项包括：天水家园以北地段-2a地块项目位于宁波市江北区，西至康庄南路，南至规划路，北临北环西路。总建筑面积136588平米，包括10幢1418层高层、1幢3层幼儿园，2层商业用房，其中高层住宅地上部分96767平米，幼儿园3195平米，商业用房1525平米，地下室32944平米，地下人防约6180平米。二、地下室顶板施工荷载计算的依据1、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）2、混凝土结构设计规范（GB50010-2010）3、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）2011年版4、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）5、混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）6、建设工程安全生产管理条例7、本工程的设计图纸、岩土工程勘察报告8、其他有关的规范、规程、及参考资料文献资料9、设计院给出的加固处理意见三、消防车道及消防登高面可行性论证由于施工原因，现需在混凝土强度达到100%的地下室顶板上行驶混凝土泵车（40t）以及在消防登高面上停滞作业。由于混凝土泵车停滞作业时对板会产生冲击作用，所以考虑泵车作业时为最不利情况。以消防登高面作为混凝土泵车作业平台，当泵车作业时，泵车由4个支腿支撑，在每个支腿下垫2m×2m铁板来分散集中荷载，则每个支腿受到100的力，考虑到泵车作业时的动力作用，取动力系数为1.3，那么每个支腿对板的荷载为100×1.3÷(2×2)=32.5,由图纸上显示，设计院对于消防通道的设计荷载为35，故混凝土泵车可在消防登高面上安全作业。车辆作业时楼面板不可避免产生裂缝，故混凝土泵车作业时必须停在消防登高面上，且支腿点尽量在柱或主梁之上，混凝土搅拌车运送混凝土需逐一上板，以减小对板的破坏。为了进一步加强安全措施，应在楼面板上表面表明消防通道行驶路线范围，车辆需在范围内行驶，在作业面上方表明主梁和柱的位置，以便混凝土泵车支点的选择。四、地下室顶板增设车道梁板配筋验算4.1、地下室顶板受力验算4.1.1、地下室顶板概况地下室顶板标高为-1.400，板厚200mm；混凝土强度等级C35。地下室顶板板配筋情况：地库顶板上部双向通长配筋为：X&Y10180；车道附加配筋为：X&Y103604.1.2、泵车荷载分析取混凝土泵车最不利荷载为计算值，泵车总重40t，即400kn。泵车作业时由4个支腿支撑，每个支腿与地面的接触面积为2m2 ，（考虑最不利时，支腿均作用在单板上，单板为2.2m×4m，且只有两个支腿来承受整车的重量）则地下室顶板活荷载为400÷2÷2=100KN/ m2;考虑到作业时的动力作用，取动力系数为1.3，最不利活荷载为1.3×100=130KN/ m24.1.3、板抗弯验算板自重均布荷载：25KN/m3×0.2=5KN/m2总均布荷载：130+5=135 KN/m2根据建筑结构静力计算手册ly/lx=2.2/4=0.55,查表得最大弯矩系数为0.0801MMax()=0.0801×135×2.2252.3kN.m另有h0 = 200-25 = 175mm，则则每米板带配筋 1007/2.2 =458mm2/m，因施工图中地下室顶板行车道配筋为 10180附加10360，即实际每米板带配筋436+236=672mm2/m>458 mm2/m，故设计顶板配筋可满足要求。4.1.4、顶板抗冲切验算V=0.7×ft×m×h0=0.7×1.5×2720×175/1000=499.8KN>N=400KN故顶板抗冲切验算可满足要求。4.2、行车道梁受力验算4.2.1、取行车道上350×700梁进行验算，350×700单跨梁长3.6m，梁内配筋222+522,箍筋为8100，混凝土强度C35，保护层厚度为25mm，钢筋为HRB3354.2.2、混凝土泵车对梁荷载分析取混凝土泵车总重40t，根据建筑结构荷载规范（GB50009-2012）P197页对轮压荷载的分析，前轴重为8吨，后轴重为2×16吨，4组后轮压作用尺寸均为0.2m×0.6m，左右两组轮的中心距离为1.8米，每组后轮承受重量为8吨。考虑泵车行车过程中的动力作业，取动力系数1.3，则泵车对梁的集中荷载为1.3×8×9.8=78.4N,梁自重为25×0.7=17.5kn/m，如下图所示。4.2.3、梁抗剪验算 V=109.9knh0=700-25=675mm，fc=16.7N/mm2VU=0.25×1.0×16.7×350×670=979.0kn> V=109.9kn(截面满足要求)4.2.4、梁抗弯验算M=98.9h0=700-25=675mm，fc=16.7N/mm2 梁上部配筋为222，AS=760mm2> （满足要求）五、行车道穿后浇带处加固方式及受力验算5.1、加固方式由于整个地下室设置了多条纵横向后浇带，因此各车辆运输必须横跨后浇带。为了最大程度的对后浇带钢筋进行保护，防止后浇带区域梁板开裂，现进行如下加固方式（详见附图）。 1、在行车道与后浇带相遇时，在穿过后浇带处的梁两端均设置102mm×5mm钢管立柱，立柱顶部与梁接触位置，垫10厚200mm×200mm铁板，来防止梁端受力过大而产生裂缝。 2、在行车道与后浇带相遇的板底位置，后浇带两侧搭设直径48*3钢管，纵向间距0.6米，横向间距0.6米，如下图所示。后浇带板底加固图 3、在行车道与后浇带相遇的顶板位置，铺设15mm厚1.5m×4m路基板来保证车辆安全通过，保护顶板钢筋及后浇带两侧混凝土不受破坏。 5.2、受力验算假设以40T运输车经过后浇带位置，所有荷载都传递到下部的2根钢管上，则每根钢管受力N=40×9.8/2=196KN102×5钢管fy=235N/mm2，fd=205N/mm2，A=15.24cm2，i=3.43cm，H=3.7m钢管计算长度L=3.7-0.7-0.1=2.9m=L/i=290/3.43=84.55查钢结构轴心受压构件稳定系数表，=0.757则=N/A=196×103/0.757×15.24×102=170N/mm2< fd=205N/mm2满足要求六、行车道混凝土面层保护措施 由于行车反复碾压以及震动等因素可能会使混凝土表面破坏，导致细裂缝的产生。故在行车道顶板处设置刚性保护层，使混凝土面不与车辆直接接触，来减小裂缝的产生。 刚性保护层做法如下（由下自上）： 1、C20细实砼随捣随抹（设分仓缝），两边10cm，中间15cm，内配6200双向钢筋网片，分仓缝其纵横间距不应大于6米，钢筋网片在分仓缝处应断开，缝内嵌填建筑密封膏； 2、干铺无纺聚酯纤维布隔离层； 3、1.5厚聚合物防水涂料； 4、钢筋混凝土顶板随捣随抹平（抗渗）（高低面接交处做R角）七、行车道周边梁加固措施为确保顶板梁的结构安全，对于行车道单向板主次梁跨中，十字交叉梁节点处进行钢管支撑加固措施。加固方式如下图所示：八、地下室顶板临时施工道路安全保障技术措施 1、在地库上的临时出入口与转弯处，悬挂限重、行驶路线标识。 2、大型运输车辆如混凝土搅拌车、钢筋运输车需地磅过磅。确认驶入地库上临时道路的每辆总重量控制在40吨以内。必要时，驳运超重材料再行驶。 3、在混凝土浇捣时，运输车辆较多，现场配设调度一人，确保地库顶板上的道路，只能停一辆混凝土运输车。划分混凝土泵车停放区域，每个泵车支撑脚下设置枕木。 4、每天做好车辆进入与地库顶板观测记录。 5、以下几种情况，车辆严禁行驶。 （1）地库顶板砼强度未达到100%。 （2）临时道路两侧未设置行走路线。 （3）超过规定重量的大型运输车辆。（4）严禁车辆在后浇带上停滞作业。 6、加强对观测地库顶板的变形观测，如沉降、裂缝等。九、附图 图1：地下室顶板行车路线图 图2：行车道穿后浇带梁底加固图 图2：行车道穿后浇带板底加固图 宁波建工股份有限公司2014年5月