临界高大支模架工程专项方案(改).doc

模板临界高大支撑架专项施工方案一、工程概括：本工程为广元公寓一体化安置小区1标段1-3#、6-8#楼及地下室，工程位于杭州市萧山区蜀山街道。建设单位为杭州市萧山区人民政府蜀山街道办事处；由杭州天元建筑设计研究院设计；由浙江萧峰建设集团有限公司承建，浙江荥阳工程监理有限公司监理，浙江省化工工程地质勘察院勘察。该项目1-3#楼为框剪二十八层，6-8#楼为框剪结构十六层。总建筑面积108423.5M2（其中地下室为19836.1M2），设计使用年限为50年，抗震设防烈度为6度，地下室防水等级为一级，屋面防水等级为二级。由孙继光担任项目经理，张万祥担任项目技术负责人。本工程梁、柱、板均为现浇结构，基础结构砼强度等级为C25，采用钢模。主体结构砼强度等级为C25，采用18厚高强九夹板，10-16/A-C轴支架高度为14.4m，长、宽约为40m×18m ；8-10/F-H轴支架最高点为12.49m，长、宽为16.8m×16.8m。模板支撑系统采用钢管架子，龙骨档采用60×80的木枋、梁底钢管间距为900，梁侧主愣间距为400，次愣4根；梁断面用3道12，梁跨水平方向间距400穿梁螺栓，梁支模架高为14.4m，最大梁截面为400×1000，梁跨长度16.8M。屋面板厚为120，支模架搭设高度为12.49M，支模架立杆间距900×900，立杆离地200处设扫地杆，架体步距不得大于1500。二、编制依据：高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管模板支架技术规范DB33/1035-2006、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB50009-2001)、品茗安全计算软件、第四版施工用册、施工图纸、有关设计文件和现行施工规范等编制。因本工程梁板支架高度大于7米，根据有关文件建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。三、支模架搭设方案：1、支模架搭设以安全、实用、经济、简便为原则。2、支模架立杆底部必须坚实平整，架体基础铺设50厚的统长刚性垫板，垫板长度要以3根立杆能搁置为准。3、楼层立杆不得任意拆除，上层立杆与下层立杆应在同一支撑点上。本工程梁跨长度8M，（砼强度等级须达到100%后，方可拆除底模）。4、支摸架采用48×3.5的钢管，扣件必须符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的规定，扣件螺栓拧紧扭力不应小于45N.M；且不应大于60N.M；钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T700）中Q235-A级钢的规定；表面应平直光滑、不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管和扣件必须经检测合格后方可使用。四、扣件钢管支模架安装拆除方案 1、安装前必须由专职安全员向架设操作班组进行安全技术交底。 2、根据计算确定本工程模板支撑体系；为扣件式钢管满堂支撑架，立杆间距为900×900mm，立杆步距1500至结构梁板，梁截面400×1000，梁跨长度16.8M； 3、支模架立杆底部必须设置纵、横向扫地杆；纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距地上方不大于200的立杆上；横向扫地杆也应用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。 4、纵横向水平杆设置在立杆内侧，其长度不应小于3跨。 5、纵向水平杆接长宜采用对接扣件，也可采用搭接，但应符合下列规范要求； （1）水平杆对接扣件应交错布置；两根相邻水平杆的接头不宜设置在同步同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。 （2）搭接长度不应小于1M，等间距离设置3各旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆端的距离部少于100。 6、支架立杆应竖直设置，垂直偏差为±100。 7、本工程满堂模板支架，高度超过7000属高支撑架，四边于中间每隔四排架立杆应设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置。 8、严禁将48与51的钢管混合使用。 9、拆除前应全面检查架体的扣件连接、支撑体系等是否符合构造要求。 10、拆除前应全面检查架体的连接、支撑体系等是否符合构造要求。 11、拆除顺序和措施，经项目部技术负责人批准后方可实施。 12、拆除前应由施工负责人进行拆除安全技术交底。 13、拆除前应清除支模架上杂物及地面障碍物。 14、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。五、模板安装与拆除方案 1、模板安装工程施工流程。 （1）进行中心线和位置的放线：首先引测出建筑物的各条轴线，为施工方便，弹线时弹出轴线平行线，具体轴线视梁柱位置或大小而定，便于定位及复核。其次根据轴线弹出墙柱及门洞等的墨线（轴线）。 （2）做好标高测量工作，用水准仪将建筑物楼层相对标高引测到模板支撑架或其他固定物体上做为参照标高，一般取楼层建筑标高以上0.50M或1.00M为宜。 （3）场地中及木工加工场中堆放的模板，每层之间应加垫木，垫木应上下对齐，底层模板应垫离地面不小于100。 （4）模板运输时，应避免碰撞，严禁倾倒，保证稳固。 （5）模板与砼接触面应预先涂刷脱模油。 （6）在模板安装前应做好施工机具及辅助材料的准备工作。机具均应事先由专业机电工进行检查调试，满足相关设备安全规定后方可使用。 2、模板安装方案 （1）每次模板安装前，由施工负责人及翻样木工向施工操作班组进行安全技术交底。 （2）按配板设计进行拼装，以保证模板系统的整体稳定。 （3）支柱和斜撑下的支撑面应平整坚实，要有足够的受压面积。 （4）预留孔与预埋件位置应准确，安装要牢固。 （5）柱子与墙底部应找平，杜绝模板倾覆现象产生。 （6）梁柱节点模板拼装：梁底模应搁于柱侧模上，梁底模拼接时，小块模板接在梁中，梁侧模亦同，梁柱模板镶拼应牢固，减少缝隙漏浆，以确保梁柱节点的断面尺寸，在支梁模时，应考虑方便拆模，以减少模板的损耗。模板在支撑时，枋木应搁置平整，使砼成形后表面平整，提高砼构件的外观质量。 3、模板拆除 （1）拆模时应严格控制：侧模应在砼强度大于1.0N/²，即能保证表面及凌角不受伤害时才能拆除；梁底模应在砼强度达到设计要求和砼结构工程施工质量验收规范GB50204-2002的相关规定才能拆除。该工程梁、板跨度8M（按规范要求强度须达到100%后方可拆除）。 （2）模板拆除的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先拆非承重部位，后拆承重部位及上而下的原则。拆除侧模时，严禁用大锤和撬棍硬撬硬砸。 （3）模板拆除后应及时涂刷脱模油进行保养，以备再次使用，扣件也要上油保养以重复利用。六、模板工程中的安全要求 1、安装操作的安全要求 （1）在梁、柱上继续安装模板时，模板应有可靠的支撑点。 （2）木工机具应由现场电工进行检修合格后才可运转，必要的防护罩等应齐全，电动机具的接电应符合现场有关机具与用电安全制度的要求。 （3）高处作业时，各种配件应放在工具箱中或工具袋内，严禁放在模板或支架上防止掉落伤人；操作人员进行施工作业，均应戴好安全帽并系好帽扣。高空悬空作业应系好安全带，挂好挂钩。 （4）安装中及安装完成的梁板模板上，不得集中堆载或堆放过重的机具、材料。 2、拆模操作的安全要求 （1）拆模前，由项目部技术负责人及安全员对施工班组进行详细的安全技术交底。 （2）模板拆除时，上下应由专人接应，随拆随运，并应把活动扣件固定牢固，严禁堆放在脚手板上或抛仍，应采用可靠的登高工具，除操作人员外下面不得站人。高处作业应挂好安全带。必要时设警戒区，由专人看护。 （3）拆除承重模板时，必要时应先设置临时支撑，防止木板整块掉落。 （4）拆摸的施工顺序应与安装顺序相反，先非承重部位、后承重部位及自上而下的原则，支撑系统应在梁板模板拆除后才可拆除。七、模板工程的验收 模板安装完毕后，先由班组长对支模架及支模系统进行自检，合格后报项目部。项目部报公司技术负责人并会同项目经理、施工员、质安员等根据模板施工专项方案进行验收且要做好记录，合格后报监理方进行验收。八、预防模板及支撑系统坍塌的控制措施（一）编制专项施工方案 1、模板及支撑系统的设计计算、材料规格、接头方法、构造大样图及剪力撑的设置要求等均应详细注明并绘制施工大样图。 2、制作、安装和拆除的施工程序、作业条件及运输，堆放的要求等必须编制施工方案，并经批准。 3、支撑系统的选材及安装应按设计要求进行，基土上的支撑点应牢固平整，在安装过程中应考虑必要的临时固定措施，确保其稳定性。 （二）材质要求 1、模板采用18厚高强九夹板，其抗剪强度1.4N/²，抗弯强度15N/²。 2、木方应根据工程结构特点实际情况确定。一般情况下，基本采用60×80的木方（抗剪强度1.4N/²，抗弯强度13N/²）。如现浇结构截面大荷载大应根据实际确定。木方档严禁使用腐朽、扭裂、劈裂的木方。 3、立杆材料根据不同形式结构可用钢管、门型架、木材，其材质和规格必须符合现行国家标准规定和有关规定的要求。 （三）荷载 1、现浇式整体模板上的施工荷载一般按2.5KN/计算，并以2.5KN的集中荷载进行验算，新浇砼应按实际厚度计算荷载。严格控制荷载是防止模板及支撑系统坍塌的重要措施。浇砼时应从中间向两边分开或两边向中间浇筑。 2、模板上堆料和施工设备应合理分散堆放，不应造成荷载的过多集中。 （四）预防支模架坍塌的安全技术控制措施 1、确保立杆稳定。由于模板支撑立杆承受的施工荷载往往要大于楼层结构的设计荷载，为合理传递荷载，立杆底部必须设置木垫块，禁止使用砖及脆性材料铺垫。 2、为保证立杆的整体稳定，在安装立杆的同时，加设水平支撑和剪刀撑。 （1）立杆高度大于2M时，应设两道水平支撑，满堂模板支架立杆的水平支撑必须纵横双向设置。 （2）支架立杆应竖直设置，2M高度的垂直允许偏差为15。 （3）当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于25。 （4）满堂模板支架四边与中间每隔四跨支架立杆必须设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。 （5）满堂模板支架高于4M的模板支架，其两端与中间每隔四跨立杆从顶层开始向下每隔二步架设置一通水平剪刀撑。 （6）模板支架立杆应符合方案的程序，安装过程中应有保持模板支架临时的稳定措施。4、拆除应按程序进行，线支的后拆，后支的先拆，先拆非承重部分，后拆承重部位。在拆大跨度梁支撑柱时，先从跨中向两端对称进行。5、模板支架高于7m或跨度大于16m时，施工总荷载超过9KN/或集中线荷载超过14KN/m的模板支撑系统，必须经专家论证认可后方可实施。 6、其他措施： （1）模板支架系统施工前必须进行安全技术交底，确保施工过程的安全。 （2）模板支架安装后，由施工现场技术负责人组织，会同有关人员按照方案现行国家标准进行验收，并要履行验收签字手续，未经验收合格的模板支架系统不得进入下道工序施工。经验收后达到合格方可进入下道工序施工。 （3）项目部应建立模板及支架系统拆除的审批制度，拆除前应由施工现场技术负责人批准后方可拆除，防止随意拆除发生坍塌事故。（4）在浇筑砼时，应有专人守模，发现支模架下陷时应立即加固，发现险情应立即停止施工。 九、应急预案项目部成立以项目经理冯胜富未组长应急救援小组，副组长杜向军；组员：贺德胜、邵永强、木工班长、钢筋工班班长、泥工班班长；如遇突发事件应立即电话通知杜向军（电话：13968182050）组织救援和拨打112、119、110电话请求支援，邵永强保护好现场，贺德胜迎接112、119、110支援抢危人员，各施工操作班组长和施工操作人员立即加入救援活动。十、支模架计算书（附后）第一节、梁模板扣件钢管高支撑架计算书梁段:L1。单位：（） 断面图一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.00混凝土板厚度(mm):120.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：14.40；梁两侧立柱间距(m):0.90；承重架支设:无承重立杆，方木支撑平行梁截面；采用的钢管类型为48×3.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 40×1.8×1.8/6=21.6cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.4×18×0.9=7.78kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.4×2×0.9=1.01kN/m；q = q1+q2 = 7.776+1.008 = 8.784 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 293.33mm；面板的最大弯距 M= 0.1×8.784×293.3332 = 7.56×104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 7.56×104 / 2.16×104=3.499N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.499N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18×0.4 = 7.2N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 293.33mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 40×1.8×1.8×1.8/12=19.44cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677×7.2×293.334/(100×9500×1.94×105) = 0.195 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =293.333/250 = 1.173mm；面板的最大挠度计算值 =0.195mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.173mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60×802×1/6 = 64cm3；I = 60×803×1/12 = 256cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.293=6.44kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 400mm； 内楞的最大弯距: M=0.1×6.44×400.002= 1.03×105N.mm； 最大支座力:R=1.1×6.442×0.4=2.834 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.03×105/6.40×104 = 1.61 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.61 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.29= 5.28 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 400mm； I-面板的截面惯性矩：I = 5.12×106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.677×5.28×4004/(100×10000×5.12×106) = 0.018 mm；内楞的最大容许挠度值: = 400/250=1.6mm；内楞的最大挠度计算值 =0.018mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.834kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.794 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 280mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 7.94×105/1.02×104 = 78.111 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =78.111N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.643 mm外楞的最大容许挠度值: = 280/400=0.7mm；外楞的最大挠度计算值 =0.643mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.7mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18×0.4×0.38 =2.736 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170×76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.736kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 400×18×18/6 = 2.16×104mm3； I = 400×18×18×18/12 = 1.94×105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.40×1.00×0.90=11.02kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.40×0.90=0.15kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4×2.00×0.40×0.90=1.01kN/m；q = q1 + q2 + q3=11.02+0.15+1.01=12.18kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.10×12.175×0.32=0.11kN.m； =0.11×106/2.16×104=5.073N/mm2；梁底模面板计算应力 =5.073 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)×1.000+0.35）×0.40= 10.34KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677×10.34×3004/(100×9500×1.94×105)=0.307mm；面板的最大挠度计算值: =0.307mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 300 / 250 = 1.2mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算计算简图如下： 1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)×1×0.3=7.65 kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)： q2 = 0.35×0.3×(2×1+0.4)/ 0.4=0.63 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2)×0.3=1.35 kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1.2×7.650+1.2×0.630=9.936 kN/m；活荷载设计值 P=1.4×1.350=1.890 kN/m；荷载设计值 q = 9.936+1.890 = 11.826 kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6×8×8/6 = 6.40×101 cm3；I=6×8×6×8/12 = 2.56×102 cm4；3.支撑方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，跨中最大弯距计算公式如下: 其中 a=(0.900-0.400)/2=0.250 m； c=0.400 m；跨中最大弯距 M=0.125×11.826×0.400×0.400+0.5×11.826×0.400×0.250=0.828 kN.m；方木最大应力计算值 =827820.000/6.40×104=12.935 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2； 方木最大应力计算值 12.935 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！4.支撑方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力 V =11.826×0.400/2=2.365 kN；方木受剪应力计算值 T=3×2365.200/(2×60.00×80.00)=0.739 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T=1.700 N/mm2；方木受剪应力计算值 0.739 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 T=1.700 N/mm2，满足要求！5.支撑方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 线荷载 q = 7.650 + 0.630 = 8.280 kN/m；方木最大挠度 =8.280×400.000×(8×900.0003-4×400.0002×900.000+400.0003)/(384×10000.000×2.56×106)=1.792 mm；方木的挠度设计值 =900.000/250=3.600 mm；方木的最大挠度 =1.792 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.600 mm，满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.365 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.568 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.314 mm ；最大支座力 Rmax = 7.726 kN ；最大应力 = 0.568×106 /(5.08×103 )=111.77 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 111.77 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=1.314mm小于900/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.096 kN；R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =7.726 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×14.4=2.231 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.00/2+(0.90-0.40)/2)×0.90×0.35=0.283 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2×(1.00/2+(0.90-0.40)/2)×0.90×0.120×(1.50+24.00)=2.479 kN； N =7.726+2.231+0.283+2.479=12.719 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=12719.426/(0.207×489) = 125.657 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 125.657 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.036 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.036×(1.5+0.1×2) = 2.055 m；Lo/i = 2055.32 / 15.8 = 130 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.396 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=12719.426/(0.396×489) = 65.685 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 65.685 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！第二节、板模板扣件钢管高支撑架计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):12.49；采用的钢管(mm):48×3.5 ；扣件连接方式:双扣件，