金陵电厂#1机组空预器A跳闸原因分析.doc

华能金陵#1锅炉空预器运行问题分析处理毕昌宏华能金陵发电有限公司一、 事件经过2011年12月15日上午08：15 #1炉空预器A电流波动，最大28A，就地巡检检查无明显异常，检修人员到就地检查未见异常。10：10空预器电流瞬间甩足，主电机跳闸，辅电机联启后电流大幅波动并跳闸，迅速通知就地人员手动强启空预器主辅电机，启动后即跳闸，机组RB，负荷470WM。立即手动盘车，盘不动。检修人员现场调整空预器轴向、径向密封间隙。作业人员进入空预器热端二次风道内使用手拉葫芦拉动转子，保证空预器的转动，防止转子变形。同时检查发现空预器转子整体偏向炉后东北角方向，相对应的一、二次风扇形板已接触到径向密封片，表面已无间隙。转子在中心筒处的位置也已向东北角偏移，未处在中心位置。二、 原因分析转子的整体偏移使得转子受热面的动、静部分磨擦而产生较大阻力，致使空预器电机电流波动很大而跳停。经检查导向轴承的固定螺栓，未发现松动现象。随后拆除桁架与固定导向轴承的菱形支撑保温，发现菱形支撑与桁架处的焊缝脱开炉后断裂的焊口图1，炉后菱形支撑与安装加连接板焊缝脱开(见图1)，炉后的焊口由于原配连接板与空预器桁架存在一定的距离，不能直接施焊，现场仅用一块10mm(原连接板的厚度在20mm以上)左右的连接板进行侧面烧焊处理，炉前处的焊接也未进行加固处理，此举大大降低了该处的焊接强度，是造成此次脱焊的主要原因。从炉后的开焊处可以明显的看出断口方向朝炉后东北角方向，在空预器内部检查也发现转子有偏移异象，造成转子偏移的原因系焊缝脱开造成。炉前断裂的位置图2，炉前菱形支撑与椼架焊缝脱开三、处理情况1、为防止一、二次风扇形板的进一步下滑压迫径向密封，将该扇形板进行人工固定。 2、使用千斤顶将空预器导向轴承凌型板固定装置进行复位后，手动盘转转子，转子能够轻松盘动后，烧焊固定炉前处连接板。重新焊接并加固图3，将支撑椼架重新焊接并加固 3、 空预器送电进行冷态空转，观察电流的变化并检查该处有无振动、扭曲现象。轼转正常后对其它部位继续进行烧焊加固。4、全部工作结束后继续送电空转，观察电流变化，测量振动，检查动、静部分的磨擦等情况均无异常后进行投运。四、 暴露出的问题1、 该空预器在机组投运以来未进行过大修，未能做彻底检查，安装时的部分问题没有得到及时发现。2、 通过与哈尔滨锅炉厂的专家进行沟通，该空预器的设计在北方地区一般在室内使用，而南方锅炉都为露天布置，冬天时环境温度较低，空预器转子外壳收缩幅度较大，造成动、静部分磨擦增大，从而使空预器在冬天运行时事故判断难度加大。五、防范措施：1、将#1煤机空预器B及#2煤机空预器A、B的支撑架全部进行了检查，发现#1煤机空预器B菱形支撑焊缝存在一条小的裂缝，随即进行了补焊加固。#2机空预器A、B经检查无明显异常。2、针对天气寒冷，空预器外壳收缩利害，造成动、静部分磨擦变大，适当调整径向与轴向的密封间隙。并在外部进行围挡。做好保温改造的方案。3、加强对空预器的巡检，观注电流的变化。4、做好空预器跳停事故的预想，制定抢修计划。5、加强应急预案演练，以便应对突发事件的发生。6、利用调停机会彻底检查，联系厂家进一步的分析原因。7、加强空预器检修人员的培训工作，提高检修人员的工作技能以及事故的分析能力。六、制造厂改进方案1) 空预器子跳停故障以及运行中磨擦异音#1机组空预器A自2011年5 月检修结束后已发生2 次运行中转子卡住的跳停事故，第一次时间为7月15日，第二次12月15日。恢复后可以运行，但电流波动较大。后经运行中的进一步调整，电流已趋于正常。现在运行中热端扇形板与转子磨擦声较大。现场检查发现转子明显上抬约30mm。已严重影响了空预器的安全运行。导向轴承压盖处升出印记：30mm。减速机固定板处抬高印记：30mm。 空预器B在2011-12-26日晚发生一次电机电流甩足后跳停。恢复运行后烟气侧与一次风热端扇形板中间处磨擦声较大，并伴有振动。扇形板中间上方处的桁架的保温料已振松。解决方案：l 对热端扇形板的迷宫密封进行检修，使扇形板内侧可以有向上调整30mm左右的调整量，以保证在热端桁架中间部分向下变形时，可以通过调整预热器热端扇形板来消除密封片与扇形板的摩擦，保证机组安全运行，如果无法达到此调整余量，可以通过降低热端径向密封片的安装高度来达到此目的。l 考虑通过对热端桁架导向轴承支承部分用型钢加强的方式，避免导向轴承移动。2) 空预器增加传热元件后，对空预器的正常运行是否产生影响。#1炉空气预热器A、B运行中排烟温度超过设定值，联系哈尔滨锅炉厂预热器公司，经该单位设计处研究决定，增加我厂的空预器传热元件。并结合2011年4月的#1机组B修中完成将空预器的热端径向密封拆除，在每个元件仓内增加12只高度为210mm的元件盒。并重新对空预器的密封间隙进行调整。根据哈尔滨锅炉厂预热器公司的要求，调整后的间隙如下：热端径向密封间隙：内侧1315mm。外侧01.5 mm。冷端径向密封间隙：内侧01.5mm。外侧4749mm。旁路密封间隙：热端813 mm。 冷端27 mm(数据由哈尔滨锅炉厂空预器设计处提供)在#1机组调停检修时，对空预器的径向密封检查时发现靠近中心筒热端处的径向密封与中心筒密封磨损非常严重，许多密封片已被刮坏，扇形板也磨出6mm左右的深槽。加上磨损槽的间隙，冷态时的内侧间隙已达到25mm以上。远远超出安装时给定的内侧间隙(12mm)。对比空预器导向轴承的升高印记(30mm)，已超出预留内侧间隙一倍有余。产生磨擦、振动在所难免。而我厂的#1炉的三次空预器跳停事故都是在传热元件增加以后。所以请哈尔滨锅炉厂预热器公司在增加传热元件的可行性上校核，重新给定预留间隙。另外#2炉空预器是否可以加装，如果加装需进行哪些调整。解决方案：#1炉空预器增加210mm防磨层对排烟温度有所降低，但数值不大，2号炉鉴于燃用煤的情况，空预器阻力也不大，可以增加。增加的传热元件的重量不会导致传动装置负载增加，在其余量范围内，1号炉的跳停主要原因是间隙过小，导向轴承的支撑板脱焊位移导致导向轴承偏移造成的。在施工过程中按照新的密封间隙调整值进行三大密封调整。3) 空预器的漏风率控制需进行三向密封改造因为空预器的多次故障以及运行中的不稳定，我厂已对冷、热端的径向密封扇形板进行了手动调整。漏风率已不能进行有效控制。此次我厂已准备对空预器的三向密封进行改造。改造后的漏风率可能因为空预器的本身的设计方面的原因，不能达到预期效果。请哈锅厂在改造三向密封 方面给出具体建议。解决方法：l 增加多道弹性片软密封，原因该结构简单、可靠、价格适中，可作为漏风控制辅助部分。l 控制漏风主要还是要使漏风控制系统100%投运。4) 空预器扇形板自动跟踪装置不能投用。空预器投用以来，热端扇形板的自动跟踪装置一直未能投用。已多次联系厂家至现场调整，但都未能解决。我方在手动调整该跟踪装置时，发再现有脱落现象。#1炉一次风与二次风之间的跟踪装置已进行人为固定。且该装置的吊杆对于现在扇形板的重量明显过细，容易发生断裂的危险，玉环电厂已发生过类似事故。解决方法：对漏风控制系统改进：对提升机构增容更换，对控制部分纳入DCS中，在机组500MW、600MW、700MW、800MW、900MW、1000MW设置热变形量值，使提升机构按此指令下降或提升，保留电流保护。5) 空预器保温空预器保温是否过于单薄，特别是在冬天运行时外壳收缩较为严重，使壳体与转子产生强烈的磨擦。我方在冬天时采用帆布围挡、调整径向扇形板、轴向座架的方式维持运行。在此方面对空预器的保温已进行的部分改造。如：加厚轴向座架的保温。拐角的裸露部分、上部中心桁架保温加装等措施。请哈锅厂在此方面给出一些具体意见。解决方法：同意加强保温工作，对空预器的运行有益。待机组检修时将其改造。