贵阳某工程某转换层施工方案secret.doc

贵阳花溪*商住楼转换层施工方案目 录一、工程概况1二、编制依据1三、施工方案1四、混凝土浇筑次序1五、施工机具准备2六、技术物资准备2七、工艺流程2八、工序操作标准3九、模板安装及验算4十、梁板支撑体系设置29十一、质量保证措施30十二、安全保证措施32一、工程概况：1、建筑概况：贵阳花溪*商住楼工程，系贵阳*房地产开发有限公司开发，由广东*设计院有限公司设计，中国*工程第*建设有限公司承建，贵州*建设监理有限公司监理，花溪区质量监督站监督。该工程位于花溪区清溪路与红阳厂支路交汇处，工程规划用地面积4678m2，总建筑面积18630.77m2，其中，地上由1层商业裙房和A、B两栋塔式住宅组成，A栋为1+14层，总高48.3m，B栋为1+10层，总高36.3m，地上建筑面积15803.75m2, 地下为停车场，A栋为2层，底板标高-8.8m，B栋为1层，底板标高-4.6m，地下建筑面积2827.02 m2。2、结构概况：该工程设计为框支剪力墙结构，在1层5.65m标高处设置梁式转换层来转换上下结构型式，转换层层高5.7m，其中转换层及以下为框支剪力墙结构，转换层以上为短肢剪力墙结构。该转换层大梁纵横交错，最大截面尺寸800×1680mm，其余主次梁为400×700500×1680mm不等，板厚180mm，设计柱、墙、梁板混凝土强度等级为C40，为6度二级抗震，面筋最大直径25。二、编制依据：1、贵阳花溪*商住楼结构施工图2、混凝土结构设计规范GB50010-20023、钢结构工程施工质量验收规范GB50205-20024、木胶合板模施工工艺标准QB308-0302三、施工方案：高层建筑梁式转换层结构中，转换梁承托上部剪力墙或柱，受力很大，相当于上部结构的空中基础，是保证结构安全的关键结构构件，且由于自身体积庞大，自重重，对模板支撑系统的承载力、刚度和稳定性都有严格要求，按常规法施工，已难保证安全和质量，为此作如下方案：1、梁、板、柱、墙模板均采用18mm厚复合木胶板。2、梁高大于700mm时必须设12对拉螺栓，间距400mm，梁、板底模下设50×100mm支承木枋立铺，间距200500mm。3、支撑系统采用48×3.0钢管搭设，与各种直角、对接、旋转扣件混合使用。在转换层结构未达到要求强度前，负一层结构支撑架必须保留或拆除后必须作二次加固，保证转换层结构自重及施工荷载通过支撑体系直接传递至地下室底板及地基基础。4、该转换层梁断面不是很大，为了保证转换梁的整体成型质量，并通过对模板及支撑的受力分析和计算，确定对转换梁板采用一次整浇方案。5、根据转换梁位于1层5.65m标高可四面散热的特点，转换梁板混凝土浇筑完成并在初凝后终凝前及时加强覆盖养护，同时控制在高温期少浇水多覆盖，以降低混凝土内外温差值和缓解旱期水化热，避免混凝土表面产生裂缝。四、混凝土浇筑次序：1、第一次浇筑：主要浇筑竖向构件（柱、墙），均浇至梁底下0.9米标高位置，梁底标高不一致的，以最低梁底标高计算，浇筑时，梁底模及支撑系统已完成。2、第二次浇筑：本次浇筑为转换梁板构件，由上次的施工面（梁底下0.9米）起一次性浇至梁板面标高，即5.65米，浇筑前梁板钢筋及模板已完成，上部短肢剪力墙或柱的预埋插筋已预埋，且经检查验收合格后方可浇筑。该次浇筑需注意以下两点：、上部结构墙或柱预埋筋的预埋，必须将轴线控制网引测于该层钢筋骨架上，按照设计图纸位置和轴线控制网逐一放出每根薄壁柱或墙的实际位置和断面大样，并用电焊将每一插筋点焊固定，避免浇筑时插筋移位。、由于转换梁上部纵筋须锚入柱内梁底下LaE长度，即梁底下0.9米，因此柱混凝土在梁底下0.9米段需与梁、板砼同次浇筑，因转换梁在柱头部位钢筋根数多，各方向层数相互叠加，致使梁底下0.9米段和柱头部位用普通混凝土浇筑难以保证施工质量，因此必须采用同标号细石混凝土浇筑。五、施工机械准备：1、选用升立QTZ63塔吊一台作垂直运输机械。2、商品砼施工机械一套：砂石铲车1辆，砼搅拌机2台，砼输送泵一台，根据需要配置钢质输送管。3、振动棒：50，6米长2台，35，3米长2台。4、夜间施工用的所用照明设备。5、浇筑前对塔吊、搅拌设备、临时用电及小型施工机、器具的检查与维修。 六、技术物资准备：1、各工序骨干人员必须熟悉施工图及施工方案。2、工长及技术人员必须向班组长进行技术交底。3、安全负责人必须对全体参加施工人员进行安全交底。4、事前与供电部门、自来水公司落实用电、水事宜，并关注气象预报，避免浇筑途中因停电、停水及恶劣气候影响而中断。5、作好砂、石及水泥必备储备。6、办理好夜间施工手续，在施工前将预计浇筑时间书面告知附近居民。七、工艺流程：1、支撑系统：铺设扫地杆架设梁下立柱钢管（按0.8米间距设）架设梁下大框架加固及效正安装梁底模（梁高小于600的可一次完成安装梁底，梁侧模）支撑系统。2、钢筋制安：钢筋制作柱、墙钢筋绑扎1.5米高以上梁筋绑扎1米高以上梁筋绑扎1米以下梁高钢筋的绑扎绑扎楼板筋预埋上层墙、柱筋检查、校正、设垫块。3、砼浇筑：检查模板架设输送管道淋湿模板各种振动机械通电试运行现场搅拌砼砼输送泵车送入施工层面浇筑梁柱砼（厚度控制500左右）振捣砼（振点间距不大于500）板砼铺设（应比设计厚度2030）振捣砼人工赶平养护（24小时后开始）。八、工序操作标准：2、模板安装：2.1、所有梁模均采用木模，梁与梁，梁与柱、墙净距小于梁高的除外。2.2、当梁与其它构件间距（净距）小于梁高，拆模操作空间狭小，工人无法拆除所安装模板的，均采用一次性木模板。2.3、所有楼板底模全部采用木方加18mm厚复合木胶板施工。2.4、梁净跨大于3000，底模按跨度的3/1000起拱。2.5、梁高大于700，用30×3对拉片或12螺杆，间距400×400设置拉固。2.6、梁高小于700，用钢管沿梁长度方向，间距600从支撑架上斜顶加固。2.7、当梁高大于等于1300时，除用铁拉片或螺杆对拉固定外，同时要在梁高1/2处，用短钢管斜顶撑，按600间距设置。2.8、模板安装过程中，梁高大于600时，梁侧模分二次安装完成。2.9、模板接头必须错位300，模板下木枋搭接不少于300mm，且接头两端必须设置水平支撑杆。3、钢筋制安：3.1、使用钢筋必须符合设计及规范要求，钢筋接头、接头位置，锚固长度要符合设计及规范。3.2、柱钢筋连接采用电渣压力焊，梁筋连接采用气压焊。3.3、浇筑柱混凝土前应将柱筋上口用垫块与模板固定从而保证上口柱筋位置正确。3.4、梁钢筋纵筋排数多，排距用与梁同宽的25短筋垫铁固定，腰筋及拉钩要按要求设置，并且要绑扎到位。3.5、梁底钢筋保护垫块采用硬度较高的花岗岩垫块，且必须事前垫设到位。板上、下层之间垫马凳筋，以定位上层钢筋。3.6、梁柱节点处，梁的保护层偏大，通过两种方式解决：一是适当调整柱筋保护层，让梁筋利用柱筋间隙穿过；二是将梁筋锚入柱内这部分筋用扳头对扳形成一定弯折后通过。3.7、纵横梁、板、柱节点处钢筋层数多，相互叠加影响保护层，在不影响使用功能的前提下，将主梁梁底标高降低5cm，而梁筋骨架按原断面尺寸加工，即主梁实体混凝土断面加大5cm施工。4、砼浇筑施工：4.1、采用现场自拌泵送混凝土，水泥采用麟山PO42.5普通硅酸盐水泥，塌落度控制在1620cm。4.2、混凝土浇筑前仓的准备：4.2.1、清理模板内杂物，用水冲洗湿润模板，抄好水平标高记。4.2.2、架设好施工管道，熟悉工长指定的混凝土浇灌路线、施工缝留设等技术交底。4.2.3、检查机具设备是否运转正常，电源线照明线路是否安全齐备。4.2.4、选取有经验的专职振动棒工。4.3、混凝土浇筑后仓的准备：4.3.1、由工长下达任务书，确定混凝土用量，向材料部门及搅拌站提供混凝土计划用量，便于材料部门备料。4.3.2、混凝土使用材料必须经检验合格，成立专人随时抽查和监督搅拌站计量情况、塌落度等。4.4、混凝土浇筑按每3米幅宽按“s”型循序推进。4.5、钢筋间距较小的柱头、梁头，砼灌注须先用C40细石砼，每灌注一次其深度控制在300左右，用振动棒每隔300厚振捣密实一层，如此循环浇注至梁顶面下300层面。4.6、 C40细石砼灌注时，柱头、梁头周围1000范围到位后，剩余的梁板再用C40粗骨料砼灌注。要注意的是，当梁筋间距小于50时，砼浇筑方法同1条，一、二次浇筑砼间隔时间控制34小时。4.7、当梁高小于1000，钢筋间距大于50时，可用C40粗骨砼一次性浇筑振捣。九、模板安装及验算：高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)中扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。（一）、800×1680梁模板(扣件钢管架)计算书：1、参数信息1.1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.80；梁截面高度 D(m)：1.68；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.05；立杆步距h(m)：1.40；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：6.20；梁两侧立杆间距(m)：1.50；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：3；采用的钢管类型为48×3.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；1.2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；1.3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：木面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；1.4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：4；1.5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量：4；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，500mm，950mm，1350mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；次楞合并根数：2；2、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。3、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)3.1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W < f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 40×2×2/6=26.67cm3； M - 面板的最大弯矩(N·mm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.4×17.85×0.9=7.71kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.4×4×0.9=2.016kN/m；计算跨度: l = (1680-180)/(5-1)= 375mm；面板的最大弯矩 M= 0.1×7.71×(1680-180)/(5-1)2 + 0.117×2.016×(1680-180)/(5-1)2= 1.42×105N·mm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×7.710×(1680-180)/(5-1)/1000+1.2×2.016×(1680-180)/(5-1)/1000=4.088 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.42×105 / 2.67×104=5.3N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.3N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 3.2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 7.71N/mm； l-计算跨度: l = (1680-180)/(5-1)=375mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 40×2×2×2/12=26.67cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677×7.71×(1680-180)/(5-1)4/(100×9500×2.67×105) = 0.407 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1680-180)/(5-1)/250 = 1.5mm；面板的最大挠度计算值 =0.407mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！4、梁侧模板支撑的计算4.1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 4.088/0.400= 10.219kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2×5×10×10/6 = 166.67cm3；I = 2×5×10×10×10/12 = 833.33cm4；E = 9000.00 N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN·m) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.164 kN·m，最大支座反力 R= 4.496 kN，最大变形 = 0.024 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/W<f经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.64×105/1.67×105 = 1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；次楞的最大挠度计算值 =0.024mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！4.2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.496kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2×5×10×10/6 = 166.67cm3；I = 2×5×10×10×10/12 = 833.33cm4；E = 9000.00 N/mm2；主楞计算简图 主楞弯矩图(kN·m) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.337 kN·m，最大支座反力 R= 4.883 kN，最大变形 = 0.078 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/W<f经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.37×105/1.67×105 = 2 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =2N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.078 mm主楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；主楞的最大挠度计算值 =0.078mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求！5、穿梁螺栓的计算验算公式如下:N<N= f×A其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =4.883 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170×105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.883kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！6、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100×20×20/6 = 6.67×103mm3； I = 100×20×20×20/12 = 6.67×104mm4；6.1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W<f钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×(24.00+1.50)×1.68+0.30×0.10×0.90=4.659kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.10×0.90=0.504kN/m；q=4.659+0.504=5.163kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.1×4.659×266.6672+0.117×0.504×266.6672=3.73×104N·mm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×4.659×0.267+0.45×0.504×0.267=0.557kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×4.659×0.267+1.2×0.504×0.267=1.528kN =Mmax/W=3.73×104/6.67×103=5.6N/mm2；梁底模面板计算应力 =5.6 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！6.2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=3.883kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =266.67mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =266.67/250 = 1.067mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677×4.659×266.74/(100×9500×6.67×104)=0.252mm；面板的最大挠度计算值: =0.252mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1.067mm，满足要求！7、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。7.1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=1.528/0.1=15.28kN/m7.2.钢管的支撑力验算 钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.08cm3I=12.19cm4钢管强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1×15.28×0.12 = 0.015 kN·m；最大应力 = M / W = 0.015×106/5080 = 3 N/mm2；抗弯强度设计值 f =205 N/mm2；钢管的最大应力计算值 3 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 2V/Afv其中最大剪力: V =0.6×14.165×0.1 = 0.917 kN；钢管受剪应力计算值 =2×0.917×1000/489.000 = 3.750 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受剪应力计算值 3.75 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250钢管最大挠度计算值 = 0.677×15.28×1004 /(100×206000×12.19×104)=0mm；钢管的最大允许挠度 =0.100×1000/250=0.400 mm；钢管的最大挠度计算值 = 0 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =0.4 mm，满足要求！7.3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.557kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=1.528kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=1.200×0.100×(1.2×0.180×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.100×(1.680-0.180)×0.300=1.066kN 简图(kN·m) 剪力图(kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N5=0.331 kN；N2=N4=3.155 kN；N3=0.669 kN；最大弯矩 Mmax=0.143 kN·m；最大挠度计算值 Vmax=0.094 mm；最大应力 =0.143×106/5080=28.1 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 28.1 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!8、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑钢管的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；E= 206000 N/mm2；8.1.梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.331 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.079 kN·m ；最大变形 max = 0.055 mm ；最大支座力 Rmax = 1.814 kN ；最大应力 =M/W= 0.079×106 /(5.08×103 )=15.6 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 15.6 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.055mm小于500/150与10 mm,满足要求!8.2.梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.155 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.757 kN·m ；最大变形 max = 0.527 mm ；最大支座力 Rmax = 14.134 kN ；最大应力 =M/W= 0.757×106 /(5.08×103 )=149.1 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 149.1 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.527mm小于500/150与10 mm,满足要求!9、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=14.134 kN；R < 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 10、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N2 =14.134kN；脚手架钢管的自重： N3 = 1.2×0.146×6.2=1.085kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2×(1.00/2+(1.50-0.80)/2-1.200)×0.50×0.30+(1.00/2+(1.50-0.80)/2-1.200)×0.50×0.180×(1.50+24.00)=-1.027kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4×(2.000+2.000)×1.000/2+(1.500-0.800)/2-1.200×0.500=-0.980kN；N =N2+N3+N4+N5=14.134+1.085+-1.027+-0.98=13.213kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.167×1.7×1.4,1.4+2×0.05= 2.777 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.05m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2777.46 / 15.8 = 176；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.23；钢管立杆受压应力计算值；=13212.996/(0.23×489) = 117.5N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 117.5N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =3.155kN；脚手架钢管的自重： N3 =1.2×0.146×6.2=1.085kN；N =N1+N3 =3.155+1.085=4.24kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.167×1.7×1.4,1.4+2×0.05= 2.777 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.05m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2777.46 / 15.8 = 176；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.23；钢管立杆受压应力计算值；=4240.459/(0.23×489) = 37.7N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 37.7N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.167×1.01×(1.4+0.05×2) = 1.768 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.5按照表2取值1.01；lo/i = 1768.005 / 15.8 = 112；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.502；钢管立杆的最大应力计算值；= 13212.996/(0.502×489) = 17.3N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 17.3N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全11、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgk×kc = 750×1=750 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 750 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =13.213/0.25=52.852 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 13.213 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=52.852 fg=750 kPa 。地基承载力满足要求！12、梁模板高支撑架的构造和施工要求除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容12.1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按