箱梁施工方案1.doc

目录一、工程概况错误！未定义书签。二、施工方案总述4三、钢管桩预制平台布置4四、具体施工步骤51、钢管桩施工受力计算52、贝雷架受力计算8五、箱梁预制17六、施工工艺图27七、施工进度安排28八、通航要求28九、平台预压方案28十、平台监控30十一、安全施工31十二、质量控制措施32十三、环境保护措施33B1K4+433.675官沙大桥箱梁施工方案佛山纵五顺德段辅道工程第一合同段项目经理部B1K4+433.675官沙大桥箱梁预制与架设施工方案一、工程概况B1K4+433.675官沙大桥上空有高压线路经过，高压线离盖梁垂直距离约为8m，且实际情况又不能进行拆迁，故而不能采用架桥机进行预制箱梁的架设。官沙大桥桥宽14.75m，每跨5片梁，B线官沙大桥共箱梁30片梁。混凝土采用C50，共1208.48m3。箱梁梁顶宽2.4m，底宽1.0m，高1.981m(1.624m)括号内为30m箱梁高度，单片箱梁预制的最大方量为54.84m3，即最大重量142.5t。箱梁重量一览表规格类型工程量重量30m箱梁中梁33.15m386.2t边梁33.02m385.9t42m箱梁中梁54.84m2142.5t边梁54.37m2141.4t箱梁主要工程数量表序 号名 称单 位数 量备 注1C50混凝土M31208.482s15.2mm钢绞线kg59163.93钢 筋kg243075.84波 纹 管内55mmm9633内90×19mm1233515-4锚具套160615-5锚具套4007BM15-5锚具套170二、施工方案总述B1K4+433.675官沙大桥箱梁的施工采用在盖梁外侧搭设一钢管桩平台，该平台沿0#台开始至6#台，总长为219m，在平台上按每跨设置一个预制台座进行箱梁的预制 ，并通过滑移装置将箱梁由平台横移至安装位置就位，并设置一个顺桥向可以自由移动的小型龙门吊，以满足箱梁施工的模板、材料和机具等的安装。主要工程材料数量表序号名称规格型号数量备注1钢管桩800×8mm464.05吨2贝雷架1500×3000mm217.31吨6工字钢I4028.81吨I2083.51吨7H型钢HW300×300mm19.06吨台座8槽钢163.95吨剪刀撑25c7.40吨滑道9钢板14mm×1000×1000mm11.66吨钢管桩封顶10mm×1000×1000mm16.49吨台座顶板20mm×1000×1000mm32.03吨滑道加强10滑枕1000×220mm4个11砂箱D300×110mm60个具体数量可视现场进行增加。三、钢管桩预制平台的布置在B1K4+433.675盖梁外侧设置80cm钢管桩支架，钢管桩采用振动锤进行振打下沉，根据该桥的地质条件，钢管下沉深度为2527m，具体情况可视现场情况进行调整。贝雷桁架作为上部结构，H型钢作为平台的预制台座，其上铺设10mm厚钢板作为台座顶面。其具体布置见附图，详细说明如下：1、钢管桩均采用800×8mm的钢管；2、钢管桩顶部用14mm钢板封顶，在其上横向安放I40工字钢（在桥墩（台）处钢管桩上布置5I40，其余均布置2I40）后，再安放贝雷桁架；3、钢管桩之间采用I20交叉联接，确保支架的稳定性；4、贝雷桁架沿顺桥向布置6组，中间4组为单层双排贝雷片组，在其上设置箱梁预制台座；外侧两组为双排单层贝雷片组，在其上设置小型龙门吊。每组贝雷梁之间每隔6m采用10槽钢交叉联接，以提高整体稳定性；5、贝雷梁上按50cm间距横向布置一条6m长的I20工字钢；6、I20工字钢上顺桥向布置HW300×300mm的H型钢作为预制台座，在其上安放10mm厚钢板作为台座顶面；7、预制台座布置在中间的四排单层贝雷梁上，并相互错开布置（保证箱梁预应力张拉不受影响，错开距离为135cm，两台座外边与内边距离），台座顶面应高于垫石顶10cm左右（根据滑道的高度而定），纵坡与桥面纵坡相同；8、在外侧双排单层贝雷梁上布置钢轨用于小型龙门吊行走，该门吊用于拆装模板、吊装钢筋和小型机具等用途，起吊区域设置在桥台端头，故该外侧的贝雷架需比预制箱梁的贝雷梁长6m，以方便龙门吊从两端起吊箱梁施工材料和机具。四、具体施工步骤1、钢管桩施工根据施工现场地质情况选择采用50KW振动锤施打钢管桩。钢管桩必须按图纸进行施打，钢管桩入土深度暂以2527m米控制（可根据现场振打情况进行调整控制），振打钢管桩完毕后，在钢管顶用14mm钢板封顶，各相邻钢管桩之间采用16或I20进行连接，确保其稳定性。钢管桩施工前依据平面布置图计算好各个桩位的坐标，打坐时正面采用全站仪进行点位测放。起吊设备采用50t起重船，起重船抛锚定位后，前期利用钢管桩自身重量插入软土层内，上部用缆绳绑在船边，待其有一定稳定性后，再利浮吊，吊起振动锤桩机夹住钢管桩，开始振动沉桩机，振动下沉钢管桩到位。钢管桩逐排沉放。打桩机底盘平稳，不得倾斜。遇有大雨、六级以上大风等恶劣气候，应停止作业。当风速超过七级或有强台风警报时，应将桩机顺风向停置，并增加缆风绳，如必要时，应将桩架放到地面上。因桥梁存在纵坡，故在施工钢管桩的同时必须考虑其顶标高，各处的钢管桩的顶标高由测量人员现场进行控制与技术交底。确保其标高符合施工要求。 2、 钢管桩受力计算：根据本设计，当箱梁在支架台座上进行预应力张拉后，则箱梁的总重量由两端部钢管桩承受，箱梁重量为143t，施工荷载总重量为：60t，取两端钢管桩承受250t进行计算。由支架图纸可得出，按箱梁一端由三根钢管桩承受125t来考虑，则单根钢管桩需受力41.6t。根据B1K4+433.675官沙桥的地质资料，每根钢管桩入土均在25m，计算如下：侧摩阻力的取值淤泥 0Kpa （厚7.1m） 淤泥质土 0 Kpa(厚4.0) 粉质粘土 34 Kpa （厚5.1m）粉砂 40 Kpa （厚4.7m）中砂 50 Kpa （厚4.2m） 由于钢管桩，表面一般很光滑，所以在淤泥与淤泥质土中，侧摩阻力取为0。侧摩阻力计算： Qsk=1/2*3.14*0.8*(0*11.1+34*5.1+40*4.7+50*4.2)=480.3KN=48.0t 满足受力要求。3、平台搭设钢管桩施工完成后，在钢管桩顶沿横桥向布置2I40工字钢（箱梁两端位置钢管桩上布置5I40），然后进行贝雷梁的安装，贝雷梁可先在地面上分节段进行拼装，待拼装完成后用吊车将分段贝雷梁吊至钢管桩上进行对接，依次接长至设计长度，贝雷梁与工字钢之间采用骑马螺栓进行固定，各组贝雷梁之间通过10槽钢进行联接；完成后在贝雷梁上以间距50cm横向交叉铺设6m长的I20工字钢，在箱梁两端部位置须满布（考虑到箱梁张拉完后，其荷载由两端头钢管装支撑），随后在箱梁预制位置安放HW300×300mm的H型钢作为预制台座，并在其上铺设10mm厚钢板作为台座顶面。箱梁预制台座必须设置反拱，按跨中25mm进行设置（42m箱梁），30m箱梁设置预拱度为15mm；两外侧设置小门吊作为拆装模板、吊装钢筋等之用。为确保施工的安全性，平台两侧必须设置安全护栏，平台其余部位铺设木板作为安全工作平台，平台上必须挂安全网等安全防护用品。4、平台受力计算：箱梁在预制施工时：以箱梁自重、模板自重、型刚和贝雷架自重及施工荷载作用于中间四排单层双排贝雷梁来考虑，4.1、贝雷梁支架荷载计算（第3跨42m箱梁）（1）贝雷梁支架受力模型。 桁架片力学性质见下表：类型高×长(cm)弦杆截面面率F(cm2)弦杆惯矩Ix(cm4)弦杆断面率Wx(cm3)桁片惯矩Ig(cm4)桁片断面率Wo(cm3)国产150×30025.48396.679.42505003570进口154.94×304.8(61×120 ft)27.48382.975.2283000(6800 ft4)3910(238.6 ft4)类型桁片允许弯矩Mo(KN·m)弦杆回旋半径=(cm)自由长度Ip (cm)长细比=Ip/R纵向弯曲系数弦杆纵向容许受压荷载(KN)国产975.03.947519.00.953663.0进口958.03.7276.220.50.948638.0拼装钢桥梁几何特性表： 几何特性结构构造W（cm3）I（cm4）单排单层不加强3578.5250497.2加强7699.1577434.4双排单层不加强7157.1500994.4加强15398.31154868.8三排单层不加强10735.6751491.6加强23097.41732303.2双排双层不加强14817.92148588.8加强30641.74596255.2三排双层不加强22226.83222883.2加强45962.66894382.8桁架容许内力表： 桥型 容许内力不加强桥梁加强桥梁单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层弯矩(kN·m)788.21576.42246.43265.44653.21687.53375.04809.46750.09618.8剪力(kN)245.2490.5698.9490.5698.9245.2490.5698.9490.5698.9注：A、进口贝雷截面面积等是按4ft槽钢查国外钢结构资料得出；B、进口贝雷桁片惯矩(英制单位)转引自“贝雷桁片手册”，其桁片断面率系由惯矩计算得出；C、国产与进口桁片容许弯矩系单排单层的数值，各由其容许应力计算得出。如规定的容许应力与前述不同，应另行计算；D、单排双层贝雷梁的容许弯矩可按单排单层的乘以2再乘以不均匀系数0.9；三排单层贝雷梁的容许弯矩可按单排单层的乘以3再乘以不均匀系数0.9；双排双层的可按单排单层的乘以4再乘0.9；三排双层的可按单排单层的乘以8再乘0.8；（2）、贝雷梁荷载情况及荷载计算：a、梁体钢筋混凝土自重取3.4t/m；b、模板自重取0.15t/m；c、支架自重=1.28t / m；d、施工人员及机具重量=0.33t /m；e、混凝土灌注振捣=0.2t/m；将以上（1项+2项+3项）×1.5+（4项+5项）×1.4简化为均布荷载。将（1项+2项+3项）考虑1.5的安全系数，（4项+5项）考虑1.4的安全系数。（3）第三跨荷载组合（42m箱梁）：Q=（3.4+0.15+1.28）×1.5+（0.33+0.2）×1.47.987t/m=79.87KN/m贝雷架有关技术参数： 单排单层最大弯矩：788.2KN·m，剪力245.2KN。弯矩计算：跨中最大弯矩值：Mql2/8=79.87×212÷8=4402.83KN·m采用排数：n=4402.83/788.2=6排剪力计算：Q=79.87×21÷2=838.64KN采用排数：n=838.64÷245.24排考虑到贝雷架自身的重量，以及现场的实际情况，我方施组采用12(6组）排贝雷架，两侧各一组单层双排贝雷架，以利于小型龙门吊行走，中间四组单层双排贝雷架作用预制箱梁底模托架。并且钢管桩的顺桥方向间距在18m左右，详见钢管桩平面布置图。符合要求。挠度计算：单层双排贝雷架挠度计算参数:E=2.1×105 N/mm2，I= 500994.4cm4计算跨径按21m计算。F=5qL4/384EI/10F=5*79.87*214/(384*2.1*105*0.05009944)/10=1.92cm2100/400=5.2cm挠度符合要求。箱梁在张拉完毕后：根据图纸设计，两端部钢管桩的支撑位置位于箱梁的支座中心线上，箱梁张拉后其荷载由钢管桩直接承载，考虑到施工过程中，钢管桩的位置存在偏差，那当箱梁张拉完毕后， 箱梁自重全部作用于两端部钢管桩上，贝雷架受最大剪力Qmax=145/2=72.5t（一组单层双排容允剪力49t ,四组容允剪力196t） 满足要求。（4）支撑梁（贝雷梁）验算支撑梁布置：每个墩柱（包括临时墩）各4排（箱梁预制台座下贝雷架），每排由2片贝雷片并列组成，每排之间用标准杆件连接。每排间距为70cm，两侧2排之间的距离为120cm.支撑梁受力情况：a、梁体钢筋混凝土自重取34KN/m；b、模板自重取1.5KN/m；c、支架自重=12.8KN/m；d、贝雷梁自重=1.97KN/m；e、施工人员及机具重量=3.3KN/m；f、混凝土灌注振捣=2KN/m；将以上（1项+2项+3项+4项）×1.5+（5项+6项）×1.4简化为均布荷载。将（1项+2项+3项）考虑1.5的安全系数，（4项+5项）考虑1.4的安全系数。2#墩3#墩荷载组合：q=（34+1.5+12.8+1.97）×1.5+（3.3+2）×1.4=82.83KN/m 2#、3#墩处的钢桩受力情况相同（按简支梁受力计算）：82.83×211739.43KN中间钢桩处受力等于2#、3#墩处受力：1739.43KN单层双排贝雷架计算参数：E=2.1*105N/mm2,I=500994.4cm4,容许弯矩M=1576.4KN.m,容许剪力N=490.5KN2#墩强度和刚度验算A、 强度演算 支撑梁长度按21m计算。 q1739.43÷2182.83KN/m2#墩支撑梁弯矩：Mmax=q×l2/8=1/8*82.83×21×21=4566KN.m双排单层贝雷片承受弯矩（中间4组）4566/4=1141.5KN.mM=1576.4KN.m贝雷架采用四组单层双排不加强型：Ix=500994.4cm4,Wx=7157.1cm3， 抗剪承载力490.5 KN 均布荷载设计值为：q=82.83/4=20.7 KN/m。3、内力计算：M=0.125×ql2=0.125×20.7×212=1141.5 KNm；V=0.5×ql =0.5×20.7×21.0=217KN；抗弯强度验算：=1141.29×106/（1.05×7157100）=152N/m215N/m满足要求抗剪强度：抗剪承载力490.5 KN V=217KN满足要求。挠度：=5ql4/384EI=5×20.7×210004/（384×210000×5009944000）=48.75mm21000/400=52.5mm。满足要求。2#墩支撑贝雷片强度及刚度满足要求。纵向支架梁（预制箱梁台座）采用4组单层双排贝雷架，其受力情况满足要求。4.2、第五跨荷载计算与贝雷架验算（30m箱梁）（1）贝雷梁荷载情况及荷载计算：a、梁体钢筋混凝土自重取2.88t/m；b、模板自重取0.15t/m；c、支架自重=1.28t / m；d、施工人员及机具重量=0.33t /m；e、混凝土灌注振捣=0.2t/m；将以上（1项+2项+3项）×1.5+（4项+5项）×1.4简化为均布荷载。将（1项+2项+3项）考虑1.5的安全系数，（4项+5项）考虑1.4的安全系数。Q=（2.88+0.15+1.28）×1.5+（0.33+0.2）×1.47.207t/m=72.07KN/m贝雷架有关技术参数： 单排单层最大弯矩：788.2KN·m，剪力245.2KN。弯矩计算：跨中最大弯矩值：Mql2/8=72.07×152÷8=2026.97KN·m采用排数：n=2026.97/788.2=3排剪力计算：Q=72.07×15÷2=540.53KN采用排数：n=504.53÷245.22排考虑到贝雷架自身的重量，以及现场的实际情况，在预制30m箱梁台座下使用3组双排单层贝雷架，两侧各一组单层双排贝雷架，以利于小型龙门吊行走，并且钢管桩的顺桥方向间距在15m左右布置，详见钢管桩平面布置图。符合要求。挠度计算：单层双排贝雷架挠度计算参数:E=2.1×105 N/mm2，I= 500994.4cm4计算跨径按15m计算。（挠度）f=5qL4/384EI/10L/400f=5*72.07*154/(384*2.1*105*0.05009944)/10=0.45cm1500/400=3.75cm挠度符合要求。箱梁在张拉完毕后：根据图纸设计，两端部钢管桩的支撑位置位于箱梁的支座中心线上，箱梁张拉后其荷载由钢管桩直接承载，考虑到施工过程中，钢管桩的位置存在偏差，那当箱梁张拉完毕后， 箱梁自重全部作用于两端部钢管桩上，贝雷架受最大剪力（30m箱梁重86.2t）Qmax=86.2/2=43.1t。（2）、支撑梁（贝雷梁）验算支撑梁布置：每个墩柱（包括临时墩）各3组又排单层（箱梁预制台座下贝雷架），每排由2片贝雷片并列组成，每排之间用标准杆件连接。每排间距为150cm，两侧2排之间的距离为120cm.支撑梁受力情况：a、梁体钢筋混凝土自重取28.8KN/m；b、模板自重取1.5KN/m；c、支架自重=12.8KN/m；d、贝雷梁自重=1.97KN/m；e、施工人员及机具重量=3.3KN/m；f、混凝土灌注振捣=2KN/m；将以上（1项+2项+3项+4项）×1.5+（5项+6项）×1.4简化为均布荷载。将（1项+2项+3项）考虑1.5的安全系数，（4项+5项）考虑1.4的安全系数。4#墩5#墩荷载组合：q=（28.8+1.5+12.8+1.97）×1.5+（3.3+2）×1.4=75.03KN/m 4#、5#墩处的钢桩受力情况相同（按简支梁受力计算）：75.03×30/21125.45KN中间钢桩支承处受力等于4#、5#墩处受力：1125.54KN单层双排贝雷架计算参数：E=2.1*105N/mm2,I=500994.4cm4,容许弯矩M=1576.4KN.m,容许剪力N=490.5KN5#墩强度和刚度验算A、强度演算 支撑梁长度按15m计算。 q1125.54÷1575.03KN/m5#墩支撑梁弯矩：Mmax=q×l2/8=1/8*75.03×15×15=2110.22KN.m单层双排贝雷片承受弯矩：M=2110.22/3=703.74KN.mM=1576.4KN.m贝雷架采用三组单层双排不加强型：Ix=500994.4cm4,Wx=7157.1cm3， 抗剪承载力490.5 KN 均布荷载设计值为：q=75.03/3=25 KN/m。3、内力计算：M=0.125×ql2=0.125×25×152=703.5 KNm；V=0.5×ql =0.5×25×15.0=188KN；抗弯强度验算：=703.29×106/（1.05×7157100）=93.6N/m215N/m满足要求抗剪强度：抗剪承载力490.5 KN V=188KN满足要求。挠度：=5ql4/384EI=5×25×150004/（384×210000×5009944000）=15.75mm15000/400=37.5mm。满足要求。5#墩支撑贝雷片强度及刚度满足要求。纵向支架梁（预制箱梁台座）采用3组单层双排贝雷架，其受力情况满足要求。五、箱梁预制1 钢筋及预应力管道的安装箱梁钢筋的加工制作统一的加工场地进行，制作好后运至施工部位通过龙门吊至平台上进行箱梁的钢筋安装，其安装必须严格按设计图纸和规范要求进行。按设计图纸先将箱梁腹板和横隔板钢筋骨架绑扎好，置于预制底座上，翼板钢筋则在箱梁侧横安装好后再绑扎。波纹管按设计图纸给出的孔道坐标用钢筋定位在箱梁腹板腹板钢筋骨架内，定位钢筋间距为40cm60cm，孔道曲线位置适当加密。为保证波纹管水平位置定位准确，或者可以在定位钢筋上再加焊与波纹管直径相适应的半圆形水平定位钢筋。2 模板的安装模板由专业模板加工厂进行加工制作，其制作必须满足制作规范要求和箱梁结构尺寸要求。箱梁装模前先在模板的接缝位置用强力胶粘贴5mm厚的止漏海绵，用平台上的小门吊起吊安装侧模和端模，用模板上的调节螺栓来支撑并调整模板的垂直度，紧固底部对拉螺杆，在绑扎好翼板钢筋后，紧固顶部对拉螺杆。由于横隔板的连接采用湿接头，因此在安装横隔板模板时需预留连接钢筋。模板安装时应保证接缝严密，同时应保证钢筋的保护层厚度。3 混凝土浇筑箱梁混凝土配合比由试验室确定。为了方便及时，混凝土浇筑采用泵车进行浇筑，采用附着式振动器与插入式振动器相结合振捣。箱梁混凝土的浇注工艺主要控制浇注方法和混凝土的振捣。箱梁混凝土采用一气呵成的连续浇注法，并采用水平分层浇注，浇注方法如下：浇注方向从梁的一端循序进展到另一端，在将近另一端时，为避免梁端混凝土产生蜂窝等不密实现象，应改从另一端向相反方向投料，而在距该端4m-5m的位置合拢。分层下料、振捣，每层厚度不超过30cm，上下层浇注时间相隔不应该超过一小时（当气温在30以上时）或1.5小时（当气温在30以下时），上层混凝土必须在下层混凝土振捣密实后方能浇注，以保证混凝土良好的密实度。箱梁的底板钢筋和预应力管道比较集中，为保证质量，先浇注完底板，后浇注腹板。横隔板与腹板同时浇注，浇注时应分段分层，平行作业。为避免腹、翼板交界处腹板混凝土沉落而造成纵向裂纹，可在腹板混凝土浇注完成后略停一段时间，使腹板混凝土能充分沉落，然后再浇注翼缘板。但必须保证在腹板混凝土凝结前将翼板混凝土浇注完毕，并及时整平、收浆。当混凝土浇注的间歇时间超过规定时间，或前层混凝土已凝结，则要待前层混凝土具有不小于1.2Mpa强度时，才能浇注下一层混凝土。得新浇注时，先要对前层混凝土进行凿毛及清理或作台阶处理等。箱梁混凝土浇注时，应特别注重混凝土的振捣，振捣应由专人负责，附着式与插入式振捣器相结合。预应力锚具位置的预埋件和加固钢筋很多，应特别注意混凝土的密实性，细心振捣，必要时可使用小骨料混凝土浇注。施工中应严格控制混凝土的拌和质量、坍落度。4 预应力张拉及孔道压浆预制箱梁预应力钢束必须待混凝土立方体强度和龄期达到要求后，方可张拉。预制梁内正弯距钢束及墩顶连续段处的负弯距钢束均采用两端同时张拉，锚下控制应力为0.75fpk=1395Mpa。施加预应力应采用张拉力和引伸量双控，当预应力钢束张拉达到设计张拉力时，实际引伸量与理论引伸量值的误差控制在6%以内。主梁预应力钢束张拉必须采取措施以防梁体发生侧弯，其张拉顺序为：N4N2N3N5N6N1（42m箱梁），N1N3N2N4(30m箱梁)。管道压浆原则上采用C40水泥浆，要求压浆饱满。4.1机械设备准备 、预应力张拉千斤顶千斤顶在操作以前，应将经校核的标准压力表连同千斤顶送有相应资质的检测部门检定。 、压浆机和机压浆机应在施工前进调试，压力表应进行校核，压浆机必须能以0.7mpa的常压连续进行作业，压浆停止时，压浆机可照常循环并搅拌，此设备应能对压浆完成的孔道保持压力，并应装置一个维持孔道压力的能够开闭的喷嘴。4.2钢绞线的制作（1）、钢绞线切割长度，按图纸所设计的尺寸进行。（2）、钢绞线切割时，应在切口两侧各3-5cm铁丝绑扎。4.3预应力张拉（1）、张拉程序 、第一步先将钢绞线束略为予以张拉，以消除钢绞线松弛状态，并检查孔道轴线，锚具的轴线状态。 、张拉程序按010%初应力20%应力100%控制张拉力操作，钢筋张拉顺序，按图由N1N6筋、左右对称张拉。30米梁张拉的顺序为：N1N3N2N442米梁张拉的顺序为：N4N2N3N5N6N1 、张拉控制力 =1395mpa 每束张拉力：详见图纸要求。 、钢绞线伸长值量测程序 0初应力（10%con标记）20%con（量测初应力伸长值C）100%con（持荷2min）（量测由10%con至100%con时的伸长值D）锚固 注：总伸长量=D+C 、张拉时，如果锚头处出现滑丝、断丝或锚具损坏，应立即停止操作进行检查，并作出详细记录。当滑丝或断丝数量超过下表规定的容许值时，应更换钢绞线。（2）、张拉注意事项 、预应力张拉作业时，应由有经验的技术人员负责专职指导，所有操作人员，须通过正式培训上岗。 、所有设备按规定的检验周期进行检验。 、如张拉过程中，经常出现断丝，千斤顶漏油严重，油压表指针不回零或调换千斤顶油压表时，应重新进行千斤顶检定。 、张拉时，最少有一组取自浇注梁的混凝土试块强度达到张拉强度时方可张拉。 、在取得监理工程师同意的情况下，张拉从两边同时进行。 、千斤顶的压力应在的锚具和钢丝束不受振动的方式下予以解除。5、灌浆（1）准备工作 a、准备工作未经监理工程师检查之前，不得进行灌浆。 b、灌浆前锚具周围的缝隙和孔洞应予封填，以防冒浆。 c、如较长一段时间内不能进行灌浆，为防止钢丝束锈蚀，应采取临时性防护措施。（2）、水泥浆要求 a、在符合和易性需要的条件下，水泥浆的水灰比应尽可能小。水灰比任何情况下不超过0.45。 b、水泥浆经过3h，泌水量不超过2%，其最大的自由膨胀量不超过10%。 c、水泥浆抗压强度不小于30Mpa。 d、施工时水泥浆拌和时间不少于2min，以获得均匀稠度为标准。（3）灌浆 a、从拌水泥浆到开始向孔道灌浆，间隙时间不超过40min，在压浆前，水泥浆应不断搅动，以防流动性降低。对于因延迟使用所致的流动度降低的水泥浆，不得用通过加水来增加其流动度。压浆应缓慢、均匀地进行，不得中断。 b、孔道灌浆按自下而上的顺序进行。 c、水泥浆压注工作应在第一次作业中连续进行，并让出口处冒出废浆直到不含沫气体的浆液排出，其稠度与压注的浆液稠度相同时即行停止。然后应将所有出浆口和孔眼封闭，压浆端的水泥浆压力应为0.7Mpa，当孔道较长时其压力应为1.0Mpa。关闭出浆口后，应保持不小于0.5Mpa的稳压，且不少于2min。d、为保证钢丝束全部充浆，进浆口应予封闭，直到水泥浆凝固前所有塞子，盖子、气门均不得移动和打开。e、灌浆作业过程中，灌浆机每3h应彻底清洗一次。f、压浆时，每一工作台班应留取不少于3组的70.7mm×70.7mm立方体试件，标养28天，检查其抗压强度。（4）、封锚：箱梁张拉后按图纸绑扎钢筋，装模后进行封锚施工，所使用混凝土强度同原主体混凝土强度相同。6、箱梁安装6.1测量放样架梁前先对本联进行一次测量，放出墩台十字线和支承垫石的十字线，对各垫石的标高进行测量，在十字线与标高均符合要求的情况下才能架梁。6.2箱梁的横移就位支架梁体横移是支架制梁的关键工序，施工难度大，施工危险性高，施工时设专门的移梁小组，专人负责，并在每次移梁前进行安全和技术交底。箱梁横移的主要步骤：梁体张拉压浆-设置横移滑道-横移梁-抬梁脱滑枕-落梁就位-固定梁体。6.2.1 设置横移滑道和滑枕在设置移梁滑道前，在盖梁的垫石与垫石之间采用C40混凝土浇筑宽为40cm的调平层，高度平垫石高度，作为箱梁横移滑道的支撑，使横移滑道处在连续的位置。移梁滑道采用一根25#槽钢制作而成，为防止其受压发生变形，在槽钢底面加焊2cm厚钢板加强，滑道采取分节段加工，在支座垫石处安放长度为100cm的滑道，以便箱梁横移到位后方便取出滑道进行支座的安装。首先在滑道内安放不锈钢板，其上安放四氟滑板，然后安装滑枕和箱梁，为确保滑移顺畅，并在滑道内涂上黄油。滑枕由钢板加工而成，宽度为22cm，长度200cm，箱梁安放在滑枕上进行横移动。滑道和滑枕的构造见图纸。6.2.2 抬梁穿滑枕在进行箱梁预制之前，根据横移轨道和千斤顶顶梁位置在箱梁台座端部区域预留50cm宽、15cm高的槽口，在槽口顶面设置一活动钢板作为台座的顶板，同时在槽口内须设置竖向支撑，以满足箱梁预制的施工。其具体步骤：（1）箱梁张拉及压浆达到要求后，拆除梁两端部的活动钢板，并将槽口内的支撑临时拆除；（2）在箱梁两端槽口内安放千斤顶（千斤顶本体高度为17cm，直径17.5cm，行程10cm），安放千斤顶的位置距离预制梁端距离为60cm左右，为保证箱梁底面的均匀受力，在千斤顶与梁底之间放置受力钢板；（3）在千斤顶顶升箱梁前，箱梁两侧的临时稳固支撑必须设置牢固；（4）利用千斤顶缓慢顶升箱梁一头，将滑枕和滑道准确安放在箱梁底部，并在滑槽底下设置好支撑，确保其受力满足要求，千斤顶回油下降，同时将箱梁的稳固支撑固定在滑枕上，使箱梁与滑枕成为一体，确保其整体稳定性；（5）当箱梁的一端稳固于滑枕上后，同样在另一端用千斤顶缓慢顶升箱梁，使之稳固的位于滑枕上；（6）为防止起梁过高发生梁体倾斜，起梁高度应控制在1.5cm左右（以安装好横移装置为准）。（7）箱梁顶升完毕。6.2.3 箱梁的稳固支撑在箱梁从预制台座顶升转移到滑动装置上时，必须同时对箱梁的横向稳定进行设置。箱梁的横向稳定采用斜钢支撑的方式，在箱梁的滑枕钢板上设置一个顶撑支座，然后将钢撑安放于该支座上，另一端则支撑在箱梁和翼板交接位置，箱梁两侧各设置一个，且支撑杆上端必须紧贴于箱梁混凝土面，在移动过程中时刻注意其斜支撑的松紧，随时进行塞紧，从而保证了箱梁在横移过程中的横向稳定。同时，由于该联存在一定的纵坡，故在箱梁的横移过程中，箱梁的纵向必须保证不发生位移。因箱梁梁底嵌于滑枕内，而滑枕是位于滑槽内，所以确保箱梁纵向不发生位移，必须保正滑槽在纵向没位移。在盖梁上设置滑槽之前，预先在盖梁上的混凝土调平层内根据滑槽的宽度设置了钢筋头，在安装滑槽时，将滑槽与滑槽两侧的钢筋进行焊接，确保了滑槽与盖梁联为了一整体，从而保证了滑槽的固定，也确保了箱梁在纵向没有位移。6.2.4 箱梁横移箱梁横移工艺为采取在箱梁两端用50吨液压千斤顶水平均匀缓慢顶推箱梁横向移动，使箱梁随滑枕在滑槽内横向移动。当滑槽固定好后，滑槽内铺上3mm厚的不锈钢板，并涂上黄油减少滑移时的摩擦阻力。滑板采用四氟板，滑枕由3cm厚钢板制作，滑枕套入滑槽内，箱梁置于滑枕上，由千斤顶顶推箱梁，箱梁沿滑槽滑移就位。当位于台座上的箱梁被顶升至滑道上并将其滑道支撑完后，在箱梁的顶移面安放千斤顶，千斤顶前端顶于滑枕上，其后端设置一块后挡板，后挡板设置在滑槽内，设置完后，千斤顶进油，开始顶移箱梁。根据千斤顶的行程30cm，箱梁每次横移距离为20cm，千斤顶一次顶推完后，回油，重新进油顶移，故须在滑槽上设置可以安放千斤顶后挡板的槽口，后挡板为活动式，当千斤顶一个行程顶推完后，取出后挡板安放到前一槽口上，在放置千斤顶顶移，循序渐进，直至横移动到箱梁的安放位置。在箱梁的横移过程中，两千斤顶必须同步、缓慢的顶移，并确保箱梁两端有专人进行控制，同时下令操作油泵进行千斤顶的顶推，为避免在千斤顶顶移过程中出现的速度快慢，保证箱梁顶移的均匀，在滑槽上设置等间距的刻度线，保证其顶移的同步性，若两端的横移距离出现不一样时，应立即停止移动距离大的一端，及时调整另一端的移动距离，使箱梁准确的移至其安装位置。同时，因桥存在横坡，当箱梁移至右幅后，则存在一个往下走的横坡，为保证箱梁不受顶移力影响而产生惯性导致箱梁自动往下移动的趋势，在顶移的前进方向须设置前限位装置，可利用滑槽上的槽口，在箱梁一个行程完后，可利用前端设置的挡板来限制箱梁的惯性下滑。具体顶移工艺详见附图。6.2.5 箱梁就位安装当箱梁横移至其安装位置后，拆除顶推千斤顶，在靠近垫石位置、箱梁梁底，箱梁两端各安放100t千斤顶，考虑到各垫石处标高的不同，可在千斤顶下垫钢板进行高度的调节，安放完毕后即可进行箱梁的安放。为了考虑箱梁的稳定性，落梁采用分端进行，先慢慢顶升箱梁一头，顶升高度以拆除滑道和滑枕为宜，拆除完备后安装箱梁支座，然后下降千斤顶，使梁支撑在支座上并支撑好后，再进行箱梁另一头的安放和稳固，即完成了一片箱梁的就位。对于连续端的箱梁安装就位，等同于简支端的施工，箱梁移至待安装位置后，同样顶升箱梁，移除滑道装置，安放临时支座，千斤顶回降，箱梁稳固，箱梁就位完成。根据连续端的结构尺寸，临时支座尺寸规格采用直径为40cm、高度为15cm左右的砂箱，本联共需砂箱120个。因支架上设置了小型龙门吊配合施工，为保证龙门吊的顺桥向方便移动，在安装每跨的最后一片梁时，需从 0#墩至6#墩的方向进行最后一片梁的安装，最后待5#至6#跨最后一片梁预制完毕后，利用陆地上吊机进行门吊的拆除。六、施工工艺流程图 梁施工工艺流程图沉钢管桩支架搭设台座制作台座验收绑孔钢筋安装模板混凝土浇注混凝土养生至拆模准备工作箱梁横移就位位张拉压浆七、施工进度安排根据B1K4+433.675 官沙大桥箱梁的施工工艺，本桥共计六跨，箱梁30片，据现实际情况与平台支架搭设、预压顺序，逐步施工预制台座、钢筋制安、模板安装进行箱梁生产，前期（约2个月）进度缓慢，后期进度较快，按流水作业进行安排，平均一个台座按30天一片梁，那30片梁完成所需时间为6个多月。平台于11月底可以完成，全部箱梁施工于2013年5月底可完成。八、通航要求在施工期间为保证通航安全与正常通航，在航道设置通航标识与安全标识，并设专人看管与指挥。如业主能与有关单位协商，只需小型船只通航（通航要求：宽×高 15m×4.5m及其以下），我部将不预留一跨（42m）保证通航（正常通航要求：宽×高 20m×4.5m）。九、预压方案1、预压目的为验证支架的稳定性、刚度及强度；消除支架非弹性变形，确保施工平台因支架沉降而产生不稳定因素，出现事故，需采用支架预压措施。2、支架预压荷载及范围