苏通大桥施工方案.doc

精选优质文档-倾情为你奉上苏通大桥方案目 录附图地理位置图-1路线平纵面缩图图-2全桥标准横断面图-3主航道桥总体布置图-4专用航道桥总体布置图-5全桥施工进度安排图-6专心-专注-专业1. 项目概况1.1 项目地理位置及主要功能苏通长江公路大桥（简称“苏通大桥”）位于江苏省东南部长江口南通河段，连接苏州、南通两市，北岸接线始于江苏省公路主骨架“横三”线 宁（南京）通（南通）启（启东）高速公路，与实施中的连（连云港）盐（盐城）通（南通）高速公路相接；南岸接线终于江苏省公路主骨架“连三”线 沿江高速公路太仓至江阴段，与实施中的苏（苏州）嘉（嘉兴）杭（杭州）高速公路相接。上游距江阴长江公路大桥约82 km，下游离长江入海口约108 km。苏通大桥是交通部规划的黑龙江嘉荫至福建南平国家重点干线公路跨越长江的重要通道，也是江苏省公路主骨架之一赣榆至吴江高速公路的重要组成部分，对于长江两岸干线公路网的形成和连通发挥着重要的作用，在国家及江苏省公路运输网中均占有重要地位。1.2 前期工作概况苏通大桥前期工作始于1991年，并于1997年12月由中交公路规划设计院、上海市隧道工程轨道交通设计研究院在前期研究成果的基础上正式编制完成了南通长江公路通道预可行性研究报告。1998年12月，江苏省提出了苏通大桥项目建议书并上报国家发展计划委员会。1999年4月，交通部对项目建议书进行了行业审查。1999年9月，受国家发展计划委员会委托，中国国际工程咨询公司组织专家对项目建议书进行了评估。2001年4月，根据有关方面要求，江苏省组织完成了项目建议书的补充报告。2001年6月，国家发展计划委员会下达了经国务院批准的项目建议书，苏通路大桥项目正式立项。苏通大桥的工程可行性研究工作始于1999年7月，考虑到苏通大桥特殊的地理位置，其建设条件比较复杂，工程规模及技术难度大，将工程可行性研究工作分为两阶段实施。第一阶段，组织开展有关专题和桥梁科研工作，为工程可行性研究报告的编制奠定基础；第二阶段，以专题和桥梁科研成果为基础，完成工程可行性研究报告的编制。经大量的专题和桥梁科研后，于2001年3月完成中间成果报告，2001年8月，经江苏省组织预审后编制完成了正式报告并上报。鉴于工可报告推荐主航道桥方案为主跨超千米的斜拉桥，技术难度较大，编制单位对工程方案又做了进一步深化研究，交通部和江苏省也于2001年12月邀请国、内外著名桥梁专家在南京召开了“苏通长江公路大桥技术研讨会”，随后通过了交通部行业审查。中国国际工程咨询公司也于2002年2月初组织专家进行了评估。在国家发展计划委员会对本项目工程可行性研究报告的审批过程中，设计单位又对主桥桥型方案进行了进一步比较、论证，形成了专题报告。在上述工作基础上，经国务院批准，国家发展计划委员会以计基础20022330号文印发国家计委关于审批江苏省苏通长江公路大桥可行性研究报告的请示的通知，批复了苏通大桥工程可行性研究报告。为了加快前期工作步伐，江苏省交通厅于2001年9月12月组织开展了苏通大桥初步设计招标、评标工作。以中交公路规划设计院为主体设计单位、江苏省交通规划设计院和同济大学建筑设计研究院为合作参加单位的设计联合体中标，承担苏通大桥的初步设计任务。同时，设计联合体聘请丹麦COWI公司承担有关设计咨询审查工作。受设计单位邀请，高格桥梁景观设计研究中心参加了跨江大桥工程景观设计工作。根据业主要求，初步设计工作2002年2月底全面启动，于2002年10月完成。初步设计成果完成后，交通部公路司于2002年11月27日12月7日组织专家对设计基础资料进行了审查，2002年12月24日26日组织专家对初步设计文件进行了全面审查。2. 主要技术标准a. 公路等级：平原微丘区全封闭双向六车道高速公路；b. 计算行车速度：100 km/h；c. 桥梁结构设计基准期：100年d. 车辆荷载等级：汽车超20级，挂车120；e. 桥面净空及标准横断面：桥梁标准宽度：34 m，净空高度为5 m，详见图2-1；图2-1 桥面净空及桥梁标准横断面f. 纵坡：3%；g. 横坡：2；h. 平、纵曲线半径： 不设超高最小平曲线半径 5500 m 凸形竖曲线一般最小半径 17000 m 凹形竖曲线一般最小半径 6000 mi. 抗震设防标准：地震基本烈度度。j. 抗风设计标准：运营阶段设计重现期 100150年，根据具体情况采用施工阶段设计重现期 1030年，根据具体情况采用k. 设计洪水频率：主航道桥、专用航道桥、引桥1/300；l. 跨江大桥设计水位：见表2-1 ( 表中高程为85国家高程系统 )。表2-1 跨江大桥设计水位一览表项目设计洪水位最高设计通航水位最低设计通航水位标准300年一遇20年一遇98保证率数值（m）5.294.30-1.46m. 通航净空尺度和通航孔数量：经交通部批准，通航净空尺度和通航孔数量采用如表2-3所示。n. 船舶撞击力标准根据苏通大桥实际情况，主航道桥与专用航道桥年撞损频率可分别考虑：主航道桥整体年撞损频率取<10-4，专用航道桥整体年撞损频率取<10-4。经船舶撞击力标准专题研究，主航道桥、专用航道桥、引桥采用的船舶撞击力标准如表2-2 表2 -5所示。表2-2 通航净空尺度和通航孔数量一览表通航孔名称航道类型代表船型通航净空尺度（m）通航孔数量净宽净高主通航孔单孔双航道5万吨级集装箱船（3800TEU）8916214.8万吨级远期大型散货船驳船队辅助通航孔单孔单航道9000吨级散货船驳船队220242专用通航孔单孔双航道7000吨级散杂船220391洪季上行孔单孔单航道1000吨级江轮70151表2-3 主航道桥船舶撞击力标准通航孔桥墩船撞力(MN)荷载作用高度(m)横桥向纵桥向总高度通航水位以上通航水位以下主桥南边跨近塔辅助墩40.620.322.09.812.2远塔辅助墩13.36.6522.09.812.2过渡墩12.06.005.01.53.5主通航孔南墩126.763.3522.09.812.2北墩130.665.322.09.812.2主桥北边跨近塔辅助墩40.620.322.09.812.2远塔辅助墩13.196.622.09.812.2过渡墩11.915.965.01.53.5表2-4 专用航道桥船舶撞击力标准通航孔桥墩船撞力(MN)荷载作用高度(m)横桥向纵桥向总高度通航水位以上通航水位以下专用通航孔南墩49.8124.9114.36.57.8北墩40.9320.4714.36.57.8表2-5 引桥船舶撞击力标准通航孔桥墩船撞力(MN)荷载作用高度(m)横桥向纵桥向总高度通航水位以上通航水位以下北引桥近主桥第一墩10.85.45.01.53.5近主桥第二墩9.14.555.01.53.5其它非通航孔墩2.331.165中引桥近主桥第一墩10.595.2955.01.53.5近主桥第二墩7.63.85.01.53.5其它非通航孔墩2.331.165南引桥非通航孔墩2.331.1653. 建设条件3.1 地形地貌项目所在地区属长江冲积平原的新长江三角洲，是大长江三角洲的近前缘地带。两岸陆域河网密布，地势平坦，高程一般在25m（85国家高程系统）之间；局部地段有山丘分布。苏通大桥拟建区段长江属弯曲与分汊混合型河段。平面形态呈S形弯曲；水面宽窄相间，西段天生港附近宽约6 km，往下展宽，在军山附近宽约10 km，到东方红农场拐角处宽达14 km，再往下突然缩窄，至东段徐六泾附近宽约6 km；江中沙洲发育，槽深滩宽，江心沙洲主要有如皋沙、通州沙和狼山沙、新通海沙、白茆沙等，属心滩地貌；通州沙东水道与新通海沙南水道中有水深达近50 m的深槽区，构成长江主汊，属深槽侵蚀及堆积地貌，其它水道则为支汊，属河道冲蚀及冲积地貌。见图3-1。桥轴断面主槽呈“V”字形，略偏南岸，-10m等深线以下水域宽约1800m，-20m等深线以下水域宽约1100m，最深点高超约-31.3m，南北主塔位置的床底高程分别为-14.5 m和-22.7m；夹槽在主槽南侧，主槽与夹槽中心距约1700m；夹槽呈盆形，宽约400m，底面高程约-10m，南北主墩位置的床底高程分别为-9.3 m和-10.1m。图3-1 南通河断平面形态图3.2 气象 1. 桥位区属于北亚热带湿润季风气候，天气复杂多变，不良天气频繁，对工程影响较大的不良天气有暴雨、连阴雨、雷暴、台风、大风、大雪、雾等。对于台风，桥位地区从5月下旬至11月下旬都有可能遭受台风袭击，年均出现台风2.32.7次。7月上旬到9月为台风多发期，8月份是台风影响最多的月份，约占40%。在设计中要优先考虑抗风能力强的结构方案和施工方案；安排施工进度时，受台风影响较大的施工状态如最大单悬臂、最大双悬臂等尽量避开台风多发期，以确保大桥安全。桥位地区年平均下雨日120天左右，最多150天；年平均下雾日和雷暴日均为30天左右，最多可达60天。上述不良天气都会导致有效施工天数的减少，安排工期时要给予充分考虑。2. 桥位地区年平均气温15.4左右，年极端最高气温42.2，年极端最低气温-12.7；月最高气温30.1、月最低气温-0.2。由此确定大桥设计温度参数为：结构合拢温度1020，混凝土结构升降温±20；钢结构升温32，降温-33。3. 通过查阅桥位两岸地区的天气灾害记录和走访调查当地居民，综合分析研究，表明桥位处没有龙卷风发生。4. 通过在江面建立观测平台和在岸边设立剃度观测塔，揭示了宽阔水面上风况不同于邻近气象站、也有别于沿岸风速测站的事实，真实反映了桥位处的风况。观测数据表明，桥位江面风速明显大于邻近气象站，平均风速为邻近气象站的倍左右，江面风速也大于江岸。5. 江面主导风向为偏东风，南通市累年风向频率玫瑰图见图3-2。6. 桥位江面距平均水面10m高度处不同重现期基本风速见表3-1。表3-1 桥位江面不同重现期的基本风速（m/s）重 现 期10年30年50年100年120年150年200年极值-I型32.035.537.139.139.740.441.3图3-2 南通市累年风向频率玫瑰图3.3 河势及河床稳定1. 拟选的苏通大桥位于徐六泾节点段的徐六泾标的下游侧，一百多年来，虽经历了上游通州沙水道和狼山沙水道主槽左右大幅度摆动，但徐六泾节点段的长江主流始终在浒浦徐六泾标一线，河势较为稳定。1958年以来，桥位附近深槽平面形态变化不大，尤其是主槽的右侧边坡稳定性较好，40余年来桥位上下游各1km范围内的深槽右侧-10m和-20m等深线变幅均在300m以内。桥位河段是江阴以下长江干流最为稳定的区段之一。2. 桥区河床稳定性研究表明，桥区南岸附近区域在-10m-26m之间分布着一层淤泥质粘土层，该土层的平均起动流速2.2m/s，比其它各层的起动流速大2倍以上，具有很强的抗冲性，加上桥轴线附近水流平顺，涨、落潮流路基本一致，这些均对南岸边坡的稳定性起着积极作用。3. 动床物理模型试验表明，大桥工程引起的河床变化仅在桥轴线附近，主深槽河床有所冲刷，边滩有所淤积。大桥建设没有改变现有河势，对南岸已建码头和专用航道不会产生明显的不利影响。4. 有关职能部门和研究单位对桥位河段的整治规划报告一致认为，徐六泾节点段（即桥位河段）河势是稳定的，今后加强徐六泾节点功能将有利于苏通大桥的建设，对白茆沙河段整治、三沙治理、长江口综合开发以及长江口深水航道的建设均是有利的。3.4 水文南通河段为反S形藕状河型，江面宽阔，最宽处约14km，最窄处约6km左右。长江流域以雨洪径流为主，每年510月为汛期，11月翌年4月为枯水期，洪峰多出现在68月，1月或2月水位最低。项目所在河段为中等强度的潮汐河段，高潮位主要受风暴潮影响，在汛期当台风和天文大潮遭遇时，长江河口就会出现很高的潮位，造成严重灾害。项目所在区域附近的天生港、浒浦水文站实测最大潮差为4.01m，平均潮差潮位为2.07m。1. 设计潮位苏通大桥设计潮位专题成果见表3-2。表3-2 苏通大桥设计潮位计算成果项目不同重现期（年）的设计水位（m）均值（m）2050100300设计高潮位4.304.774.965.293.90设计低潮位-1.45-1.58-1.68-1.81-1.112.设计潮流速与流量桥位处设计潮流速专题成果见表3-3、表3-4、表3-5表3-3 苏通大桥设计潮流量专题成果项目不同重现期（年）的最大设计潮流量（万立方米）0.33%1%2%5%涨潮17.84616.96516.45115.759落潮20.89019.31318.39617.167表3-4 设计涨潮垂线平均流速计算成果垂线位置不同频率设计潮流速（m/s）均值0.33%1%2%5%10%20%K16+3812.392.302.242.172.112.051.99K17+4811.701.631.591.541.491.451.40K18+2061.611.531.481.431.391.341.30主航道桥北副墩(K19+156)2.382.262.202.102.041.971.89主航道桥北主墩(K19+456)2.952.812.732.622.532.452.36主泓(K20+000)3.323.153.062.932.842.732.63主航道桥南主墩(K20+544)3.032.902.832.732.662.582.50主航道桥南副墩(K20+844)2.862.722.652.552.472.382.30专用航道桥北主墩(K21+559)2.142.052.001.931.881.821.77专用航道桥南主墩(K21+967)2.302.212.162.092.031.971.92表3-5 设计落潮垂线平均流速计算成果垂线位置不同频率设计潮流速（m/s）均值0.33%1%2%5%10%20%K16+3811.671.541.461.361.281.201.12K17+4810.880.800.750.680.640.90.53K18+2062.522.312.202.041.921.801.67主航道桥北副墩(K19+156)3.203.002.852.632.492.342.18主航道桥北主墩(K19+456)3.283.062.922.752.622.482.34主泓(K20+000)4.013.763.613.403.253.092.93主航道桥南主墩(K20+544)3.403.183.052.892.752.612.48主航道桥南副墩(K20+844)3.223.002.882.722.592.462.33专用航道桥北主墩(K21+559)2.172.031.951.841.761.671.58专用航道桥南主墩(K21+967)2.322.172.081.961.881.781.693. 流向桥位主通航孔落急流向为95°104°；涨急流向为270°280°。在专用航道，落急流向为95°105°之间；涨急流向为282°289°。4. 波浪100年一遇风速时，北主墩附近100年一遇波高为3.29m；主槽南侧100年一遇最大波高为3.63m，专用航道桥桥墩附近为3.05m。5. 泥沙桥位断面1999年9月实测最大测点含沙量为4.14kg/m3。6. 冲刷1) 一般冲刷根据初步设计方案，大桥实施后整个过水面积将有8.8左右的压缩。依据桥区河床演变和水文动力特点以及泥沙运动特性，结合历年来本区段动床试验成果，采用二十年一遇落潮流量与大中小潮组合潮型连续作用五年的水文组合条件进行试验，据随机模型分析计算，该水文组合频率大于300年一遇。试验得到的桥下一般冲刷深度为2.44.7m。2) 局部冲刷初步设计阶段几个基础方案的局部冲刷试验成果见表3-6。施工图阶段的局部冲刷试验正在进行中。表3-6 最大局部冲刷深度表基础位置基础形式及尺寸(m)最大局部冲刷深度(m)300年一遇100年一遇20年一遇5年一遇主桥南主塔基础围堰f=6845.340.229.321.5沉井40×8833.429.025.720.7沉井f=5538.834.428.021.2群桩21.919.116.213.5主桥北主塔基础围堰f=6841.235.527.420.4沉井40×8830.427.122.718.7沉井f=5535.631.326.020.0群桩19.217.114.311.8主桥南辅助墩基础钢围堰 29×5123.321.719.817.6钢沉井25×4019.218.416.615.0主桥北辅助墩基础钢围堰 29×5123.021.519.517.0钢沉井 25×4019.018.216.414.5专用航道桥主墩基础钢围堰35.5×62.517.115.714.012.4钢沉井24×4313.712.511.210.0群桩12.811.710.59.3引桥50m箱梁墩群桩6.96.45.75.2引桥100m箱梁墩群桩7.37.16.86.43.5 工程地质1. 苏通大桥地处长江三角洲冲积平原，第四纪地层厚度大，分布较稳定，基岩埋深北岸在270280m之间，南岸在310m左右。2. 桥位区全新统颗粒较细，沉积时间短，工程地质性质较差；上更新统以砂土为主，性质较好，其中61、81层岩性以含砾中粗砂为主，厚度大，分布较稳定，可选作桩尖持力层；中更新统分布稳定、性质好，亦可作桩尖持力层，但桩较长。3. 勘察取得了丰富土工试验成果，针对桥位区以砂土为主的特征，采取了大量的原状砂样，为工程地质评价奠定了基础；南京大学在工可优化桥轴线补做大量的扁铲试验、K0 固结试验等，为岩土优化研究提供了更多的依据。4. 工程地质报告推荐采用的设计参数符合公路桥涵地基与基础设计规范规定，初步设计按其推荐值采用。初步设计采用的重要工点主要地质参数见表3-73-7。 表3-7 地质钻孔情况表（主桥北塔基础）地层编号岩土名称状态层底标高(m)推荐承载力(kPa)极限摩阻力(kPa)标贯击数Q41-3细砂中密-36.717045201-3粉砂中密-45.914035151-3细砂中密-54.718045251-3粉砂密实-57.21504042Q35-1中砂密实-64.240060> 505-1粗砂密实-71.5500100475-2细砂密实-74.225050366-1粗砂密实-78.245080> 506-2细砂密实-80.630055> 506-1中砂密实-87.242060> 507细砂密实-94.230055428-1粗砂密实-98.3500100> 508-2粗砂密实-104.730050> 508-2粗砂密实-115.230055> 508-3亚粘土软塑-118.327050> 508-1粗砂密实-122.2500100> 508-2粉砂密实-125.222050> 508-1粗砂密实-129.0500100> 50Q29亚粘土硬塑-138.435070> 509粘土硬塑-140.440080> 5010粉砂密实-146.823050> 5011粘土硬塑-154.734065> 5012亚砂土流塑-158.11904512粉砂密实-162.22305012细砂密实-173.33005513亚粘土硬塑-182.04108514粉砂密实-186.72305014细砂密实-201.730055Q115粗砂密实-204.7500100表3-7 地质钻孔情况表（主桥南塔基础）地层编号岩土名称状态层底标高(m)推荐承载力(kPa)极限摩阻力(kPa)标贯击数Q43-1亚粘土流塑-14.50902094亚粘土流塑-22.011030104淤泥质亚粘土夹粉砂流塑-51.001103538Q35-2粉砂密实-64.8018045455-2细砂密实-69.2025050456-1砾砂密实-73.60500100377中砂密实-91.8030050> 507粉砂密实-94.9020045> 508-1砾砂密实-103.50550110> 508-2细砂密实-114.0030055> 508-1中砂密实-116.6045060> 508-2细砂密实-125.8030055> 50Q29粘土硬塑-140.30380704010细砂密实-143.9030055> 5011粘土硬塑-153.903406512粉砂密实-159.502305012细砂密实-174.303005513亚粘土硬塑-182.304507513亚粘土硬塑-186.302505014细砂密实-202.9030055Q115粗砂密实-206.8050010015细砂密实-210.603005515粗砂密实-220.5050010016细砂密实-223.503305516粗砂密实-229.905001003.6 地震3.6.1 抗震设防标准根据目前国内外抗震设计方法的发展水平，采用两水平的抗震设计方法对苏通大桥进行抗震研究，同时，根据桥梁各部分的重要性，以及地震破坏后桥梁结构修复的难易程度，对主桥、专用航道桥和引桥分别采用两种不同的设防标准进行抗震研究，见表3-8。 表3-8 苏通大桥抗震设防标准桥梁设防地震概率水平结构性能要求结构校核目标主航道桥P1：100年10（重现期950年）主结构完好无损，边墩接近或刚进入屈服主塔校核应力，边墩校核承载能力极限状态P2：100年2（重现期5000年）主塔可出现微小裂缝，边墩可利用延性抗震主塔校核承载能力极限状态，边墩根据强度折减系数和延性校核承载能力极限状态专用航道桥和引桥P1：50年10（重现期475年）主结构完好无损，桥墩接近或刚进入屈服桥墩校核承载能力极限状态P2：50年2（重现期2500年）桥墩利用延性抗震桥墩根据强度折减系数和延性校核承载能力极限状态3.6.2 桥位区构造稳定性评价从历史地震资料分析，桥位区没有发生过破坏性地震的记载。经超长电磁波、浅层人工地震和精密磁测等方法的综合勘探和研究，F11断裂（见图3-3）及鹿河璜泾断裂均不属于活动断裂，这两条断裂都隐伏在地表250m深度以下，因此，对桥梁建设不会产生影响，大桥桥位区属于构造稳定区。3.6.3 地震危险性分析考虑地震活动时、空不均匀性，采用国际工程界广泛使用的综合概率法，进行桥位区地震危险性分析,计算结果见表3-9。表3-9 桥位区地震危险性分析结果概率水准基岩水平向峰值加速度PGA（g）主 桥专用通道桥引桥100年63%0.04810%0.0942%0.12950年63%0.0330.0330.03310%0.0790.0790.0792%0.1140.1140.114图3-3 苏通大桥近场区地震构造图3.6.4 地震动工程参数考虑河床冲刷，主桥、专用航道桥、引桥场地地表的峰值加速度见表3-103-12。表3-10 主桥场地地表峰值加速度Amax(g)概率水准主墩位置水平向竖 向No.1No.2No.3平均No.1No.2No.3平均100年2%北主墩0.1960.1910.1870.1910.1290.1270.1260.128南主墩0.2050.1850.2010.1970.1300.1270.1270.128100年10%北主墩0.1300.1400.1420.1370.0940.0910.0900.092南主墩0.1460.1380.1400.1410.0940.0940.0910.093表3-11 专用通航孔桥场地地表峰值加速度Amax(g)概率水准水平向竖 向No.1No.2No.3平均No.1No.2No.3平均50年2%0.1670.1780.1630.1690.1180.1130.1180.11650年10%0.1240.1140.1170.1180.0800.0770.0790.079表3-12 引桥场地地表峰值加速度Amax(g)概率水准位 置 水平向竖向123平均123平均50年10%北引桥0.1210.1160.1240.1200.0860.0780.0800.081南引桥0.1230.1230.1410.1290.0900.0800.0830.08450年2%北引桥0.1800.1710.1690.1730.1170.1230.1150.118南引桥0.2010.1720.1820.1850.1220.1300.1240.1254. 主航道桥桥型及结构方案4.1 总体设计根据基础设计资料专题研究成果，苏通大桥桥址区具有江面宽、基岩埋藏深、河势复杂、通航标准高的特点，要求桥梁主跨跨径应在千米以上。为此，工程可行性研究阶段和初步设计阶段都对苏通大桥的桥型方案进行了较深入的研究比较。针对苏通大桥建设条件，结合目前国内外桥梁建设的实际水平，工可阶段研究了主跨1088 m的双塔斜拉桥方案、主跨650 m的三塔斜拉桥方案、主跨1510 m的双塔三跨悬索桥方案、主跨1510 m的斜拉悬索协作体系桥方案四种可能适合的桥型方案；初步设计阶段在工可研究的基础上，又对双塔斜拉桥和悬索桥桥型方案进行了研究、比较。经工可和初步设计阶段对桥型方案的研究比较，综合考虑河势、通航、地质条件和工程造价等因素，最终确定苏通大桥主航道桥采用双塔钢箱梁斜拉桥方案，其跨径布置为100+100+300+1088+300+100+100m，总长2088m，见图4-1。常熟南通洪季上行航道辅助航道备用辅助航道主航道图4-1 主航道桥桥跨布置4.2 结构设计4.2.1 结构体系采用七跨连续半漂浮体系，空间密索型布置；索塔与主梁间纵向安装冲击荷载阻尼约束装置液压缓冲器或粘滞阻尼器，横向设抗风支座传递风荷载。4.2.2 主梁主梁采用封闭式流线形扁平钢箱梁，节段标准长度16m、边跨尾索区节段为12m，全宽40.6m（含风嘴），中心线处高度4.0m，最大重量400 t。梁内横向设置两道桁架式纵隔板（有竖向支承和索塔区段采用实腹板式），纵向每隔4m设一道板式横隔板（索塔区段间距特殊设计），纵隔板、横隔板厚度在设置竖向支座、横向限位支座、伸缩装置及桥塔处予以适当增加。根据受力需要，钢箱梁在不同区段采用了不同的钢板厚度，索塔处板厚最大；顶板的厚度在横桥向也予以变化，在两端及靠近锚索区的位置加厚。各部构件主要尺寸为：梁高：4.0m顶板宽：35.4m（不含风嘴）底板宽：6.3505+23+6.3505m顶板厚：1424mm底板厚：1222mm腹板厚：30mm顶板U形加劲肋：厚810mm，上口宽300mm，下口宽180mm，高300mm，间距600mm底板U形加劲肋：厚68mm，上口宽250mm，下口宽400mm，高260mm，间距800mm横隔板间距：4.0m实体式纵隔板厚：12mm桁架式纵隔板：上、下弦杆板厚12mm，节点板厚12mm斜杆：采用角钢主梁构造见图4-2，三维透视图见图4-3。图4-2 主梁构造图4-3 主梁三维透视图斜拉索与主梁采用锚箱式锚固，锚箱安装在主梁腹板外侧，并与其焊成一体，构造见图4-4。为确保在正常运营状态下，边跨桥墩避免出现负反力，在辅助墩顶采用了压重的方式解决。锚 固 板承 压 板垫 板锚 固 板图4-4 索梁锚固构造4.2.3 索塔索塔为钢筋混凝土材料，呈倒Y形。塔柱分上、中、下三段，上塔柱高89.396m，中塔柱高146.692m，下塔柱高61.612m，总高度297.700m，桥面以上高230.410m。塔柱顺桥向宽度由塔顶的9m直线变化至塔底的15m；横桥向塔顶宽8m，自上向下逐渐变宽，中、下塔柱横向宽度由分叉点处的5.5m直线变化至塔底的8m。采用矩形断面，在外侧中部设置凹槽，构造见图4-5。图4-5 倒Y形索塔一般构造斜拉索与索塔采用安装在塔柱混凝土内的钢锚箱锚固，构造见图4-6。图4-6 锚箱立体剖面4.2.4 斜拉索经对国内、外斜拉桥所采用的两种斜拉索类型（平行钢丝斜拉索和平行钢绞线斜拉索，见图4-7）多方面比较，平行钢丝斜拉索以其较小的直径能减少对结构的风荷载而被推荐采用。全桥共272根斜拉索，最大斜拉索长度581m，单根最大重量约65t。图4-7 斜拉索类型斜拉索采用分类对待和综合减振的方案，即阻尼器、气动措施并用。4.2.5基础与防撞 1) 基础构造索塔基础采用钻孔桩群桩基础。承台为哑铃型，总体平面尺寸为113.75×48.1m，承台厚度为513.3m。桩基为131根D2.5m钻孔桩，采用梅花形布置，构造见图4-8。图4-8 主塔基础一般构造2) 防撞方案采用浮箱式消能缓冲防撞装置，钢结构制成，沿基础四周呈环形布置。主墩消能缓冲装置的构造示意见图4-9。图4-9 防撞消能缓冲装置构造示意图4.3 施工方案4.3.1 主梁索塔区梁段分为五段，利用1500t大型浮吊在支架上安装；两辅助跨梁段也利用该浮吊大块件吊装（约50m长）；其余标准节段利用桥面吊机对称悬臂拼装，施工示意见图4-10。图4-10 主梁安装示意为降低施工风险，提高抗风能力，施工过程中拟采用以下措施：1) 设置临时墩为减小悬臂施工长度，控制主梁悬臂上下摆动，降低施工难度，在边跨设置了一个临时墩。2) 使用调质阻尼器为减少主跨钢梁在各种风速条件下的振动，可在长悬臂的最前端安装调质阻尼器（见图4-11）。图4-11 长悬臂施工时的调质阻尼器3) 使用临时抗风缆在中跨施工到一定长度后，如遇大风、