河南理工大学矿用35kV地面变电所设计35KV矿用变电站设计.doc

摘要随着经济的发展和现代工业建设的迅速崛起，供电系统的设计越来越全面、系统，工厂用电量迅速增长，对电能质量、技术经济状况、供电的可靠性指标也日益提高，对供电系统的设计有了更高、更完善的要求。而作为接受和分配电能的变电所在工业企业中占据很重要的地位，因此设计、分析、发展变电所是一项很重要的任务。本设计初步设计了煤矿地面35kV变电站的设计。其设计过程主要包括负荷计算、主接线设计、短路计算、电气设备选择、继电保护方案、变电所的防雷保护与接地等。通过对煤矿35kV变电站做负荷统计，用需用系数法进行负荷计算，根据负荷计算的结果确定出该站主变压器的台数、容量及型号。用标幺值法对供电系统进行了短路电流计算，为电气设备的选择及校验提供了数据。根据煤矿供电系统的特点，制定了矿井变电所的主结线方式、运行方式、继电保护方案。其中35kV侧为全桥接线，6kV主接线为单母分段。两台主变压器采用分列运行方式。并根据电流整定值以及相关数据的校验，选择了断路器、隔离开关、继电器、变压器等电气设备。关键字：变电站；负荷统计；短路计算ABSTRACTWith the development of economy and the rapid rise of modern industrial building, the design of the power supply system more comprehensive, systematic, rapid growth in electricity plants, power quality, technical and economic conditions, supply reliability indicators are increasing the power supply system design have higher and better requirements. And as receiving and distributing power substation in industrial enterprises occupy a very important position, so the design, analysis, development substation is a very important task.This paper designed a preliminary mine surface 35kV substation. The design process includes load calculations, the main wiring design, short circuit calculations, electrical equipment selection, protection schemes, substation lightning protection and grounding. By doing mine 35kV substation load statistics, with the required coefficient method for load calculation, based on the results of load calculations determine the number of units of the main transformer station, capacity and models. Pu France with the power supply system for a short-circuit current calculation for electrical equipment selection and verification of data. According to the characteristics of coal-powered systems, developing the mine substation main connection mode, operation mode, relay protection scheme. Key words：substation；load calculation；short-circuit current.目录1 概 述11.1 设计依据11.2设计目的及范围11.3矿井基础资料12 负荷计算32.1 负荷计算的目的32.2 负荷计算方法32.3 负荷计算过程42.3.1 各用电设备组负荷计算42.3.2各低压变压器的选择与损耗计算62.4计算6kV母线上补偿前的总负荷并初选变压器72.4.1功率因数补偿与电容柜的选择82.4.2主变压器校验及经济运行方案93电气主接线设计113.1 对主接线的基本要求113.2 本所电气主接线方案的确定113.2.1 确定矿井35kV进线回路113.2.2 35kV、6kV主接线的确定113.2.3下井电缆回数的确定124 短路电流计算154.1 短路电流计算的目的154.2短路电流计算过程154.2.1选取短路计算点并绘制等效计算图154.2.2选择计算各基准值174.2.3计算各短路点的短路电流185 高压电气设备的选择215.1 高压电气设备选择原则215.2 高压开关设备的选择及校验215.2.1 高压断路器的选择及校验215.2.2 隔离开关的选择245.2.3电流互感器的选择255.2.4电压互感器的选择265.2.5避雷器的选择275.2.6 支柱绝缘子和套管绝缘子的选择275.2.7 开关柜的选择285.3 电力线路的选择295.3.1 35kV电源架空线路选择295.3.2 6kV母线的选择305.3.3 主提升机6kV电缆线路选择315.3.4 6kV下井电缆选择325.3.5 6kV架空线路的选择356.1 变电所各断路器过流保护的设置与配合396.1.1 QF1、QF2、QF3断路器保护的设置与配合396.1.2 QF4、QF5断路器上保护的设置与配合396.1.3 各kV低压馈出线断路器的设置与配合396.1.4 6kV联络开关QF8的保护设置与配合406.2 各断路器的过流保护整定406.2.1 QF1、QF2、QF3过流保护整定406.2.2 QF4、QF5的过流保护整定416.2.3各6kV馈出线的过流保护整定426.2.4 QF8过流保护整定437 变电所的防雷与接地457.1 变配电所的防雷设计457.2 接地装置的设计及计算468 变电所的平面布置478.1 变电所位置选择478.2 配电室建筑要求478.3 控制室布置48结论49致谢50参考文献51附录52附图1 35kV矿用变电所主接线图52附图2 35kV矿用变电所平面布置图531 概 述1.1 设计依据1、中华人民共和国建设部及国家技术监督局联合发布的矿山电力设计规范。2、中华人民共和国电力公司发布的35kV110kV无人值班变电站设计规程。3、电力工程电气设计手册（电气一次部分）。4、煤矿电工手册（地面供电部分）。1.2设计目的及范围本设计的目的是通过本次设计巩固所学的专业知识，培养分析问题、解决问题的能力。 本论文的设计范围包括： 1、对变电所的主接线进行设计： 2、对电气设备的规格型号进行选择。 3、变电所继电保护设计。 4、变电所防雷保护设计。1.3矿井基础资料某年产110万吨原煤的矿井，其供电设计所需的基本原始数据如下：矿井产量110万吨；服务年限100年；立井深度0.4km；矿井地面土质为粘土；两回35kV架空电源线路长度L1=L2=6km；两回35kV电源上级出线断路器过流保护动作时间t1=t2=3s；本所35kV电源母线上最大运行方式下的系统电抗：xs.min=0.28(sd=100MVA)本所35kV电源母线上最小运行方式下的系统电抗：xs.max=0.37(sd=100MVA)井下6kV母线上允许短路容量sal=100MVA；电费收取办法：两部电价制，固定部分按最高负荷收费；本所6kV母线上补偿后功率因数要求值：cos35.a0.95；最热月室外最高气温月平均值：42。C；最热月室外最高气温月平均值：32。C；最热月室外最高气温月平均值：27。C；表 1.1 全矿负荷统计及相关数据设备名称负荷等级电压(V)线路类型电机型式单机容量(kW)安装/工作台数工作设备总容量(kW)需用系数功率因数离35kv变电所的距离(km)主 井提 升16000CY14002/1140008708404副 井提 升16000CY10002/1100008508206 扇 风 机 116000KT8002/1800087-0.9124扇 风 机 216000KT8002/1800087-0.9124压风机16000KT3005/3900086-0.8902地 面低 压1380C1250076082005机修厂3380C45006007503洗煤厂2380K120007608405工人村3380K45008008025排水泵16000CX68012/4272008608608井 下低 压2660CX2600072078 注1.线路类型：C表示电缆线路；K表示架空线路。 2.电机类型：Y表示绕线异步；X表示鼠笼异步；T表示同步。2 负荷计算2.1 负荷计算的目的 为一个企业或用电户电，首先要解决的是企业要用多少度电，或选用多大容量的变压器等问题，这就需要进行负荷的统计合计算，为正确地选择变压器容量与无功补偿装置、选择电气设备与导线、以及继电器保护的整定等提供技术参数。 负荷计算的目的是为了解用电情况，合理选择供配电系统的设备和元件，如导线、电缆、变压器等。负荷计算过小，则依此选用的设备和载流部分有过热的危险，轻者使线路和配电设备寿命降低，重者影响供电系统的安全运行。负荷计算偏大，则造成设备的浪费和投资的增大。为此，正确的负荷计算是供电设计的前提，也是实现供电系统安全、经济运行的必要手段。2.2 负荷计算方法供电设计常用的电力负荷计算方法有需用系数法、二项系数法、利用系数法、和单位产品电耗法等。需用系数法计算简便，对任何性质的企业负荷均适用，且计算结果基本上符合实际。公式简单，计算方便只用一个原始公式就可以表征普遍的计算方法。该公式对用电设备组、车间变电站乃至一个企业变电站的负荷计算都适用。对不同性质的用电设备、不同车间或企业的需用系数值，经过几十年的统计和积累，数值比较完整和准确，查取方便，因而为我国设计部门广泛采用。本设计采用需要系数法进行负荷计算，步骤如下：1、 用电设备组计算负荷的确定 用电设备组是由工艺性质相同需要系数相近的一些设备合并成的一组用电设备。在一个车间中可根据具体情况将用电设备分为若干组，在分别计算各用电设备组的计算负荷。其计算公式为： （2-1） 式中、该用电设备组的有功、无功、视在功率计算负荷； 该用电设备组的设备总额定容量，kW；功率因数角的正切值；需要系数，由表1-1查得。2、多组用电设备组的计算负荷在配电干线上或车间变电所低压母线上，常有多个用电设备组同时工作，但是各个用电设备组的最大负荷也非同时出现，因此在求配电干线或车间变电所低压母线的计算负荷时，应再计入一个同时系数。具体计算如下： （2-2） 式中、为配电干线式变电站低压母线的有功、无功、视在计算负荷；同时系数； m该配电干线或变电站低压母线上所接用电设备组总数；分别对应于某一用电设备组的需要系数、功率因数角正切值、总设备容量；2.3 负荷计算过程2.3.1 各用电设备组负荷计算 1、用电设备分组，由表1-1确定各组用电设备的总额定容量。 2、由表1-1查出各用电设备组的需要系数和功率因数，根据公式2-1计算出各用电设备组的计算负荷。 （1）对于主提升机有Pca.1=kd1×PN1=0.87×1400=1218(kW)Qca.1=tan1×Pca.1=0.65×1218=792(kvar)Sca.1=1453(kVA) (2)对于副提升机有Pca.2=kd2×PN2=0.85×1000=850(kW)Qca.2=tan2×Pca.2=0.7×850=595(kvar)Sca.2=1038(kVA) (3)对于扇风机1有Pca.3=kd3×PN3=0.87×800=696(kW)Qca.3=0.5(tan3×Pca.3)=-160(kvar)Sca.3=714(kVA) (4)对于压风机有Pca.4=kd4×PN4=0.86×900=774(kW)Qca.4=0.5(tan4×Pca.4)=-197.37(kvar)Sca.4=798(kVA) 同理可得其余各组数据见表2-1表2-1 全矿负荷统计表用户名称设备容量 （kW）需用系数（Kd）功率因数costan计算负荷 Pca Qca Sca 主提升机14000.870.840.6512187921453副提升机10000.850.820.708505951038扇风机18000.87-0.91-0.46696-160714扇风机28000.87-0.91-0.46696-160714压风机3000.86-0.89-0.51774-197798地面低压0.760.820.7010267181252机修厂0.60.750.88270237359洗煤厂0.760.840.659125921087工人村0.80.800.75360270450排水泵6800.860.860.60233913872719井下低压0.720.780.80187215012398合计110135575123432.3.2各低压变压器的选择与损耗计算2.3.2.1低压变压器的选择 因采用高压6kV集中补偿功率因数，故对各低压变压器均无补偿作用。根据表2-1中的计算视在容量初选变压器。 1）机修厂查表选用S9-400，6/0.4kV型三相油浸自冷式铜线电力变压器。 2）工人村查表选用S9-500，6/0.4kV型三相油浸自冷式铜线电力变压器。 3）地面低压查表选用两台S9-1600，6/0.4KV型铜线电力变压器。 4）洗煤厂查表选用两台S9-1250，6/0.4kV型铜线电力变压器。2.3.2.2各变压器的功率损耗计算变压器空载时有功损耗和无功损耗分别用和表示。变压器的功率损耗按公式2-3计算。 有功损耗： （2-3） 无功损耗： 式中：变压器的负荷率，； 变压器计算负荷，kVA； 变压器额定容量，kVA； 变压器空载有功损耗，kW； 变压器满载有功损耗，kW； 变压器空载无功损耗，kvar，； 变压器空载电流占额定电流的百分数； 变压器满载无功损耗，kvar，； 变压器阻抗电压占额定电压的百分数； 、均可由变压器产品样本中查出。（1）对于工人村变压器PT=P0+PK×(Sca/SN.T)2=1.0+5.0×(450/500)2=5.05(kW)QT=SN.T(+×2)=500×1.4/100+4/100×(450/500)2=23.2(kvar)（2）对于机修厂变压器PT=P0+PK×(Sca/SN.T)2=0.84+4.2×(359/400)2=4.2(kW)QT=SN.T(+×2)=400×1.4/100+4/100×(359/400)2=18.5(kvar)（3）对于地面低压变压器PT=2P0+PK×(0.5×Sca/SN.T)2=9.19(kW)QT=2SN.T(+×2)=54.21(kvar)（4）对于洗煤厂变压器PT=2P0+PK×(0.5×Sca/SN.T)2=8.46(kW)QT=2SN.T(+×2)=48.8(kvar)表2-2 各低压变压器功率损耗计算结果负荷名称工人村机修厂地面低压洗煤厂SN.T(KVA)5004002×16002×1250PT(KW)5.054.29.198.46 QT(kvar)23.218.554.2148.8合计PT=62.9KW QT=278.5kvar2.4计算6kV母线上补偿前的总负荷并初选变压器 各组低压负荷加上各低压变压器的功率损耗后即为其高压侧的负荷，查表取同时系数Ksi=0.85,忽略矿内高压线路的功率损耗，变电所6kV母线补偿前的总负荷为Pca.6=Ksi(Pca+PT)=0.85×(11013+629)=9414(kW)Qca.6=Ksi(Qca+QT)=0.85×(5575+2785)=4975(kvar) 补偿前功率因数COS6=Pca.6/Sca.6=9414/10647=0.88 根据据算结果，可初选两台变压器，其型号容量查表选为SF7-12500，35/6.3kV，采用两台变压器分列运行的方式，当一台停运时，另一台亦能保证全矿一、二级负荷的供电。2.4.1功率因数补偿与电容柜的选择 由于无功损耗与负荷率的平方成正比，故出现变压器最大功率损耗的运行方式应为一台使用，一台因故障停运的情况，所以按照此方式计算无功补偿时主变压器的最大功率损耗。 （1）无功补偿时主变压器的损耗计算。按一台运行，一台停运计算，则负荷率为=Sca.6/SN.T=10647/12500=0.852PT=P0+2PK=16+630.8522=61.73(kW)QT=SN.TI0%/100+UK%/100×2=813(kvar) （2）35kV侧补偿前的负荷与功率因数Pca.35=Pca.6+PT=9414+61.73=9475（kW）Qca.35=Qca.6+QT=4957+813=5770（kvar）Sca.35=11093（kVA）COS35=Pca.35/Qca.35=9475/11093=0.85tan35=0.620（3）设补偿后功率因数提高到COS35´=0.95,则tan35´=0.33。取平均负荷系数Klo=0.8,则Qc=KloPca.35(tan35-tan35´)=0.8×9475(0.62-0.33)=2198(kvar)查表选用GR-1C-08型,电压为6kV，每柜容量qc=270kvar的电容器柜，则柜数N=Qc/qc=2198/270=8.14取偶数得Nf=10实际补偿容量Qc.f=Nf×qc=10×270=2700(kvar)补偿后6kV侧的计算负荷与功率因数为Q´ca.6=Qca.6-Qc.f=4975-2700=2275(kvar)因补偿前后有功计算负荷不变，故有S´ca.6=9684(kVA)COS6´=Pca.6/S´ca.6=0.972（4）补偿后主变压器的最大损耗´=S´ca.6/SN.T=9684/12500=0.77P´T=P0+PK´2=16+63×0.772=53.35(kW)Q´T=SN.T+I%/100+UK%/100×´2=680(kvar)（5）补偿后35kV侧计算负荷与功率因数校验P´ca.35=Pca.6+P´T=9414+53.35=9467（kW)Q´ca.35=Qca.6+Q´T=2275+680=2955(kvar)S´ca.35=9917(kVA)COS35=P´ca.35/Q´ca.35=9467/9917=0.9620.952.4.2主变压器校验及经济运行方案2.4.2.1主变压器校验 取负荷保证系数Kgu=0.85,则SN.TKgu×S´ca.35=8429（kVA）12500（kVA）,合乎要求。 2.4.2.2主变压器的经济运行方案两台变压器经济运行的临界负荷值可由公式2-4确定。 （2-4） 如果S<Scr宜一台运行，如果S>Scr宜两台运行。 式中：经济运行临界负荷，kVA； 变压器额定容量，kVA； 变压器空载有功损耗，kW； 变压器空载无功损耗,kW 变压器满载有功损耗，kW；变压器满载无功损耗，kvar； 无功经济当量，对于工矿企业变电所，取Kq=0.06；本矿两台变压器经济运行的临界负荷为： 得经济运行方案为：当实际负荷小于7348kVA时，宜一台运行，当实际负荷大于等于7348kVA时，宜于两台同时分列运行。 本章小结变压器的选型结果如下表所示表2-3 变压器选型结果地点型号变比（kV)数量（台）机修厂S9-4006/0.41工人村S9-5006/0.41地面低压S9-16006/0.42洗煤厂S9-12506/0.42主变压器SF7-1250035/6.323电气主接线设计变电所的主接线是由各种电气设备（变压器、断路器、隔离开关等）及其连接线组成，用以接受和分配电能，是供电系统的组成部分。它与电源回路数、电压和负荷的大小、级别以及变压器的台数、容量等因素有关，所以变电所的主接线有多种形式。确定变电所的主接线对变电所电气设备的选择、配电装置的布置及运行的可靠性与经济性等都有密切的关系，是变电所设计的主要任务之一。3.1 对主接线的基本要求 在确定变电所主接线前，应首先明确其基本要求：（1）安全可靠。应符合国家标准和有关技术规范的要求，充分保证人身和设备的安全。此外，还应负荷等级的不同采取相应的接线方式来保证其不同的安全性和可靠性要求，不可片面强调其安全可靠性而造成不应有的浪费。 （2）操作方便，运行灵活。供电系统的接线应保证工作人员在正常运行和发生事故时，便于操作和维修，以及运行灵活，倒闸方便。（3）经济合理。接线方式在满足生产要求和保证供电质量的前提下应力求简单，以减少设备投资和运行费用。（4）便于发展。接线方式应保证便于将来发展，同时能适应分期建设的要求。3.2 本所电气主接线方案的确定3.2.1 确定矿井35kV进线回路35kV矿井变电所距上级供电电源6km，对上一级供电部门来说是一级负荷，故上级矿井变电所对矿井采用有备用的双回路供电，即35kV进线为两路架空线进线。3.2.2 35kV、6kV主接线的确定为了保证对一、二级负荷进行可靠供电，在企业变电所中广泛采用由两回电源受电和装设两台变压器的桥式主接线。桥式接线分为外桥、内桥全桥三种。因上一级变电站距本矿变电所为6km，对于35kV电压等级来说，输电线路不远，可以选外侨，但为了提高矿井供电的可靠性和运行的灵活性，选用全桥更合适。故确定本矿35kV侧为双回路的全桥接线系统。35kV架空线路由两条线路送到本矿变电所，正常时两台变压器分列运行。6kV主接线根据矿井为一级负荷的要求及主变压器是两台的情况确定为单母线分段的接线方式。35kV母线和6kV母线，正常时均处于断开状态。母线分段用断路器分段，这不仅便于分段检修母线，而且可减少母线故障影响范围，提高供电的可靠性和灵活性。3.2.3下井电缆回数的确定 井下总负荷Pca=0.96×(2339+1872)=4042(kW)Qca=0.96×(1387+1501)=2888(kvar) 井下最大长时负荷电流Ilo.m=Ica=Sca/(1.732×UN)=4967/(1.732×6)=478(A) 根据井下开关的额定电流最大为400A，而煤矿安全规程规定：下井电缆至少两回，当一回停止供电时，其他电缆应能满足井下全部负荷的供电。所以在这里至少应选用三回，考虑到负荷分配和运行的灵活性，最后确定4回下井电缆，两两并联后分列运行。图3-1 35kv矿用变电站主接线设计4 短路电流计算4.1 短路电流计算的目的研究供电系统的短路并计算各种情况下的短路电流，对供电系统的拟定、运行方式的比较、电气设备的选择及继电保护整定都有重要意义。短路产生的后果极为严重，为了限制短路的危害和缩小故障影响范围，在供电设计和运行中，必须进行短路电流计算，以解决些列技术问题。(1) 选择电气设备和载流导体，必须用短路电流校验其热稳定性和机械强度。(2) 设置和整定继电保护装置，使之能正确地切除短路故障。(3) 确定限流措施，当短路电流过大造成设备选择困难或不经济时，可采取限制短路电流的措施。(4) 确定合理的主接线方案和主要运行方式等。4.2短路电流计算过程4.2.1选取短路计算点并绘制等效计算图图4-1 等效短路计算图4.2.2选择计算各基准值 1.选取基准容量Sd=100MVA,基准电压Ud1=37kV.Ud2=6.3kV,Ud3=0.4kV,则可得各级基准电流为Id1=Sd/Ud1=100/(×37)=1.560(kA)Id2=Sd/Ud2=100/(×6.3)=9.1646(kA)Id3=Sd/Ud3=100/(×0.4)=144.337(kA)2.计算各元件的标幺电抗（1）电源的电抗 （2）变压器电抗 主变压器电抗 地面低压变压器电抗 3）线路电抗 35kV架空线电抗 扇风机1馈电线路电抗 扇风机2馈电线路电抗 主井提升馈电线路电抗 副井提升馈电线路电抗 压风机馈电线路电抗 地面低压馈电线路电抗 洗煤厂馈电线路电抗 工人村馈电线路电抗 机修厂馈电线路电抗 排水泵馈电线路电抗4.2.3计算各短路点的短路电流 1、K1点的短路电流计算 (1）最大运行方式下的三相短路电流 (2)最小运行方式下两相短路电流 2、K2点的短路电流计算 (1）最大运行方式下的三相短路电流 (2)最小运行方式下两相短路电流 3、井下母线短路容量计算 井下6kV母线距井上35kV变电所的最小距离l2=0.4+0.4=0.8(kM) 其电抗标幺值为最大运行方式下井下母线短路的标幺电抗为井下母线最大短路容量为该值小于井下6kV母线上允许的短路容量100MVA，因此不需要加装限流电抗器。其他各短路点的计算结果如表4-1所示表4-1 短路电流计算结果短路点最大运行方式下最小运行方式下K13.398.645.152172.832.45K28.2521.0312.54907.706.67K37.7619.7911.7884.77.216.24K47.5119.1511.4181.96.996.05K55.7714.728.7763.25.484.74K65.7714.728.7763.25.484.74K78.03920.4812.2187.77.456.45K82.335.953.5525.52.281.97K97.9120.1412.0186.27.336.34K105.7214.538.7162.55.424.69K112.536.473.8527.72.472.14K127.2618.5311.0479.36.785.87 5 高压电气设备的选择电气设备选择是变电所电气设计的主要内容之一，选择是否合理将直接影响整个供电系统的可靠运行。变电所主要的电气设备有：高压断路器、隔离开关、熔断器、电压互感器、电流互感器、避雷器、母线和绝缘子等。5.1 高压电气设备选择原则对各种电气设备的基本要求是正常运行时安全可靠，短路通过短路电流时不致损坏，因此，电气设备必须按正常工作条件进行选择，按短路条件进行校验。(1) 按正常条件选择 1）环境条件电气设备在制造上分户内、户外两大类。此外，选择电气设备，还应根据实际环境条件考虑防水、防火、防腐、防尘、防爆以及高海拔区或湿热地区等方面的要求。 2）按电网额定电压选择电气设备的额定电压在选择电器时，一般可按照电器的额定电压UN不低于装置地点电网额定电压的条件选择，即： 3）安最大长时负荷电流选择电气设备的额定电流电气设备的额定电流应不小于通过它的最大长时负荷电流，即： (2)按短路情况校验 按短路情况来校验电气设备的动稳定和热稳定。5.2 高压开关设备的选择及校验5.2.1 高压断路器的选择及校验高压断路器是供电系统中最重要的电气设备之一。它具有完善的灭弧装置，是一种专门用于切断和接通电路的开关设备。正常运行时把设备或线路接入或退出运行，起着控制作用。当设备或线路发生故障是，能快速切出故障回路，保证无故障部分正常运行，起着保护作用。 高压断路器除按电气设备的一般原则选择外，还必须按断路器的功能校验其额定断流容量（或开断电流）、额定关合电流等各项指标。5.2.1.1 35kV侧断路器的选择 35kV接线形式为全桥式，运行方式为全分列方式，当一侧的变压器或另一侧进线检修时，桥断路器必须把完好的进线和变压器联络起来，所以35kV侧的断路器应该有相同的型号，其最大长时负荷电流应为变压器的最大长时负荷电流，即Ilo.m=1.05×SN.T/(1.732UN1)=1.05×12500/(1.732×35)=216(A) 根据工作室外工作电压为35kV和最大长时负荷电流为216A,可选择ZW7-35-1600-31.5型断路器。其技术参数如表5-1所示表5-1 ZW7-35-1600-31.5型断路器的技术数据型号额定电压（kV)额定电流（A)额定开断电流（KA)动稳定电流(kA)额定关合电流(kA)（4S）热稳定电流ZW7-3535160031.5808031.5 1）按当地环境校验 ZW7-35-1600-31.5型户外真空断路器，额定工作环境最高温度为40度，而实际最高工作温度为42度，因此修正后的允许通过的最大电流为IN=IN-(42-40)×1.8IN=1600-2×0.018×1600=1542（A)216（A) 2)按短路条件校验(1)额定开断电流校验 断路器的额定开断电流为31.5kA，而K1点的短路电流为3.39kA，符合要求。(2)额定关合电流校验 断路器的额定关合电流为80kA，而K1点的短路冲击电流为8.64kA，符合要求。(3)热稳定校验 两回35kV电源上级出线断路器过流保护的动作时间为3s，断路器的开断时间为0.1s，则短路电流流过断路器的最长时间tK=tpr+tbr=3+0.1=3.1(s)，即假想时间为3.1s。对于无限大容量系统有 相当于4s的热稳定电流（4）动稳定校验 由于ies=80kA,ish1=8.64kA,所以满足要求。5.2.1.2 6kV侧进线柜和母联柜断路器的选择 6kV侧最大长时负荷电流按照室外工作电压6kV和最大长时负荷电流932A，选择ZN28-10/1250型真空断路器，其参数如表5-2所示。表5-2 ZN28-10/1250型户外真空断路器技术数据型号额定电压 （kV)额定电流（A)额定开断电流（kA)动稳定电流(kA)额定关合电流(kA)（4S）热稳定电流(kA)ZN28-10/1250101250205050201.按当地环境校验 ZN28-10/1250型户外真空断路器，额定工作环