悬挑梁板回固施工方案.doc

宁波龙湖龙山一期I标段悬挑梁板架体专项方案编制人： 何文明 审核人： 审批人： 歌山建设集团有限公司二0一三年三月第一章 工程概况一、工程概况高层区屋面层43#+45#+78.4米及42#+54.4米处，四周有外挑天沟（宽500*300高），外墙有外挑1.54米、2.24米、3.0米的板及梁；本工程的重点和难点之一为此层顶板外悬挑距离较大，上翻边梁（200×650）距离外天沟净尺寸500mm,梁200mm*600mm距离外天沟1100mm，板厚120厚；悬挑梁板结构具体详见结构屋顶层挑板平面图。二、工程建设各方主体工程名称：龙湖.香醍漫步工程工程地点：慈溪市龙山镇慈东大道与灵峰路交叉口建设单位：宁波龙湖置业发展有限公司勘察单位：宁波市勘测设计研究院设计单位：中国联合工程公司监理单位： 浙江方正建设监理咨询有限公司总承包单位：歌山建设集团有限公司监督单位：慈市建设工程质量安全监督总站第二章 编制依据1、宁波龙湖香醍漫步一期限1#地块建筑、结构等有关专业施工图；2、相关规范、标准建筑结构荷载规范 GB 50009-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2001（2002年版）建筑施工高层作业安全技术规范 JGJ80-91建筑施工安全检查标准 JGJ59-99建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程 DB33/1035-20063、相关工程施工管理经验等。4、本方案中其他未尽事项参照相关的规范标准执行。第三章 施工部署第一节、方案的确定（1）由于在屋面层以上存在悬挑结构，给主体屋面结构施工造成很大困难，同时对工期也有一定影响。为此项目部组织技术、施工管理人员，召开专题讨论会，采取以下技术措施：悬挑部分视悬挑长度分别采用型钢悬挑、底部架设槽钢斜撑（外挑3米部分），与挑梁接构成悬挑三角架，其上安排型钢排梁，形成模板支撑的空中基础：该方案搭拆方便，场地空间利用率高，组装杆件较少，内力分配明确。具体做法是：从25层+75.0米（17层+51.0米）层楼面预埋20螺栓，加设I16a1200钢梁，外挑最大30m，内附楼面40m，外挑120m，内附楼面1.75m，布置图见附图；为减少钢挑梁本身负荷，外挑3米的于挑梁下部24层、16层楼面分别挑出槽钢12#斜撑与挑出的工字钢焊接，构成三角钢架，上搭钢管扣件式脚手架，完成挑檐结构施工承力体系(见附图)。（2）在地上一层楼板面预埋直径20的U型圆钢埋件用来固定悬挑出的型钢。并采用现场20短钢筋将埋件与型钢之间焊接牢固以防止型钢沿长度方向滑动，同时用硬木将型钢与埋件间的空隙填塞紧密，防止型钢晃动。（3）结合本工程结构形式、实际施工特点，搭设满堂红模板支撑架；模板支撑架搭设高度为2.8米，模板支架落在挑出的型钢构件上。（4）模板支撑架搭设横向间距（排距）为1.2米；纵距为1.2米；步距为1.5米。支架搭设时，严格按设计说明起拱；里面的扫地杆与外悬挑部分拉通，剪刀撑满设。（5）型钢悬挑部分下部依托12号槽钢支撑，12号槽钢与外墙面成45º角，以达到卸载的目地。（6）挑出部分应向上保持一定倾角，型钢锚固端距结构边100mm，下垫20cm宽硬质脚手板，通长设置，与型钢方向垂直。第二节、施工准备1.1劳动力准备工 种人 数任 务架子工30负责架子搭设及拆除测量放线工2负责脚手架垂直控制1.21.2.1技术准备2.1.1搭设外围脚手架之前，熟悉外挑长度范围位置。并进行详细的施工技术和安全技术交底，严格按规范施工。2.1.2脚手架作业人员经过相应安全、技术培训，操作人员经考试合格持证上岗，严格贯彻执行脚手架支搭工艺标准及操作规程，确保脚手架安全。1.2.2材料要求钢管杆件采用外径48mm、壁厚3.5mm的焊接钢管，钢管材质使用Q235钢，其材性应符合碳素结构钢（GB700-88）的相关规定，每根钢管的最大质量不应大于25kg；立网安全网采用2300目/100cm2密目安全网；水平安全网采用锦纶安全网。1.2.3材料数量名称数 量规 格备注钢管2000m48×3.5具体数量施工前应根据现场实际情况 确定。脚手板80m2H=50mm，B=200-300 mm密目安全网300 m2水平安全网200 m2直角扣件1000个旋转扣件500个对接扣件100个工字钢360米16a型12槽钢70米角铁180块L75*75*10螺栓180个直径203.架子工程部署3.1架子的种类及功能悬挑部位脚手架为扣件式钢管脚手架，在地上施工期间提供现场施工人员施工作业面。3.2搭设几何尺寸3.2.1立杆：横距b=1.2 m，纵距a=1.2 m；3.2.2大横杆：步距h=1.5m,内外排立杆均需设置；3.2.3剪刀撑：与地面夹角为45º60 º，不间断设置；3.3 施工使用的要求3.3.1混凝土浇筑过程中，确保模板支架施工过程中均衡受载，由中部向悬挑边扩展的浇筑方式；3.3.2严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，严禁在悬挑部分堆放钢筋等材料；3.3.3浇筑过程中，派专人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况，立即停止施工，操作人员撤离作业面，并及时报项目部相关人员处理。4、安全保证措施4.1 人员要求4.1.1搭设人员经过培训，持有专业人员上岗证。上岗人员定期体检，合格后方可上岗；4.1.2进入现场必须正确戴好安全帽，系安全带，并认真执行其使用规定4.2材质及其使用控制4.2.1扣件式脚手架不得使用有严重锈蚀、压偏或裂纹、变形、滑丝等缺陷的钢管和扣件。4.2.2扣件上螺栓保持适当的拧紧程序，扣件螺栓拧紧力矩值不小于65N·M。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水。直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。4.2.3各杆件端头伸出扣件边缘的长度不应小于100mm。4.2.4钢管扣件、规格、尺寸、型号要一致，严禁混用。4.3架子施工作业安全技术措施4.3.1模板架搭设完毕，经安全员、技术负责人、质量检查员验收，验收合格后方能使用。4.3.2搭设好经验收合格的模板支撑架，任何人未经技术负责人同意，不得任意拆除脚手架部件。待添加的隐藏文字内容24.3.3严格控制施工荷载，不得在悬挑板上堆放材料，确保安全储备。4.3.4定期检查脚手架，发现隐患及时维修加固。4.4架子搭设安全技术交底4.4.1脚手架支搭以前，必须制定施工方案和进行安全技术交底。向所有参加作业人员进行书面交底；操作小组接受任务后，必须根据任务特点和交底要求进行认真讨论，确定支搭方法，明确分工。在开始操作前，组长和安全员应对施工环境及所需防护用具做一次检查，消除隐患后方可开始操作。4.4.2安全带必须与已绑好的立、横杆挂牢，不得挂在铅丝扣或其他不牢固的地方，不得“走过档”(即在一根顺水杆上不扶任何支点行走)，也不得跳跃架子；在架子上操作应精力集中，禁止打闹和玩笑，休息时应下架子。 4.4.4严禁酒后作业。4.6架子拆除安全技术交底4.6.1外架拆除前，工长要向拆架施工人员进行书面安全交底工作。交底有接受人签字。4.6.2拆除前，班组要学习安全技术操作规程，班组必须对拆架人员进行安全交底，交底要有记录，交底内容要有针对性，拆架子的注意事项必须讲清楚。4.6.3拆除中途不得换人，如更换人员必须重新进行安全技术交底。5、计算书5、支撑系统承载力验算取悬挑长度最长的挑系统承载力进行验算5.1.1 外脚手架立杆传给工字钢的竖向压力一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为3m，立杆采用双立管；搭设尺寸为：立杆的横距为 1.2m，立杆的纵距为1.2m，大小横杆的步距为1.5m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48×3.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:1.000 kN/m2；脚手架用途:其它用途；同时施工层数:1 层；3.风荷载参数本工程基本风压0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1.00，风荷载体型系数s 为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1190；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:1； 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷载标准值: Q=1×0.8/(2+1)=0.267 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.033+1.2×0.08=0.136 kN/m； 三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.033×1.3 = 0.043 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.8×1.3/(2+1)=0.104 kN；活荷载标准值：Q=1×0.8×1.3/(2+1) =0.347 kN；集中荷载的设计值: P=1.2×(0.043+0.104)+1.4 ×0.347 = 0.662 kN；四、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.119kN/m NG1 = 0.1190+(1.30×2/2)×0.033/1.80×9.00 = 1.287kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3×1×1.3×(0.8+0.3)/2 = 0.215 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15×1×1.3/2 = 0.098 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.3×9 = 0.058 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 1.658 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 1×0.8×1.3×1/2 = 0.52 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.45 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为1.13；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 ×0.45×1×1.13 = 0.356 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×1.658+ 1.4×0.52= 2.718 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×1.658+ 0.85×1.4×0.52= 2.608 kN；所以，脚手架立杆传递给工字钢的力F1取值为：脚手架上有活载时：F1=2.718kN脚手架上无活载时：F1=1.2×1.658=1.99kN5.1.2 悬挑板传给工字钢的垂直压力底模自重：0.5KN/砼自重：24KN/ m3钢筋自重：1KN/ m3振捣砼荷载标准值：4.0KN/F2 =（25×2.4×0.1+0.5×2.4）×1.3=9.36 kNF2=（1×2.4×0.1+0.5×2.4）×1.3=1.872kN5.1.3 200×650边梁传给工字钢的垂直压力F3 =25×0.2×0.65×1.3=4.225 kNF3=1×0.2×0.65×1.3=0.169 kN5.1.4 工字钢及槽钢自重工字钢P4=24.1×9.8/1000=0.236 kN/m槽钢P5=12.06×9.8/1000=0.118kN/m5.1.4 施工活载 P6=1.5×1.4×1.3=2.73kN5.2 工字钢整体稳定性验算为简化计算将工字钢视为一段固定悬挑梁，选择最不利组合。经分析工字钢受力主要经历两个阶段：一是支模阶段，只有施工荷载和模板、钢筋的重量及脚手架传递的荷载；二是浇筑砼阶段，工字钢要承受施工荷载和钢筋、砼、模板等的重量及脚手架自身重量（此时脚手架无活载）。第一阶段：M1=2.718×(2.9+3.7)+1.872×1.2+0.169×2.5+0.236×3.8×1.9+0.118×6×0.572+2.73×1.3=26.267KN.MM 满足要求第二阶段：M2=1.99×(2.9+3.7)+9.36×1.2+4.225×2.5+0.236×3.8×1.9+0.118×6×0.572=40.586 KN.MM 不满足要求16号工字钢抗弯荷载M= f ×Wz=0.215×185=39.775KN.M 所以第一阶段 工字钢单独受力能满足要求，而第二阶段工字钢单独受力不能满足要求，必须采取措施进行卸载。因本工程悬挑部位在顶层，采用钢丝绳斜拉无拉结点，所以本方案采用12号槽钢作斜杆进行底部支撑。 5.3 工字钢抗倾覆 本工程工字钢在26层和17层分别进行悬挑，7米长工字钢悬挑3米内，采用3道直径为18的圆钢进行锚固，并将内部脚手架扫地杆压在工字钢上，这样室内4米的工字钢受力远大于悬挑部件的荷载，根据经验可不进行抗倾覆验算。其它钢外悬挑长度为1.4米，工字钢长1.4/ 3米进行间隔布置，间距为1.2米，楼面也使用3道直径为18的圆钢进行锚固，这样室内3/4米的工字钢受力远大于悬挑部件的荷载，根据经验可不进行抗倾覆验算。