宾馆工程马道搭设施工方案.doc

香格里·海口国宾馆（二期）工程马 道 搭 设 施 工 方 案MA DAO DA SHE SHI GONG FANG AN龙信建设集团有限公司二零一四年三月目 录1、工程概况12编制依据13劳动力及施工材料计划13.1 劳动力计划13.2 施工主要用材料计划14施工工艺技术24.1 马道的搭设方法25安全保证措施55.1 安全管理组织体系55.2 马道搭设注意事项55.3 马道拆除安全技术措施。55.4马道脚手架搭、拆危险源辨识65.5 高处坠落事故应急预案76文明施工措施87.马道钢管脚手架计算书10 1、工程概况香格里·海口国宾馆（二期），建筑面积8.7万m2, 框架剪力墙结构地上3-7层、地下1层，根据工程施工需要，准备安装自升式龙门架5台，分别安装于J1、J2、J3、J4、K型5栋洋房，其余9栋别墅的垂直运输靠与洋房连接的马道来完成，故在J1洋房与A1别墅之间；A1别墅与C1别墅之间；J2洋房与G别墅之间；G别墅与D1别墅之间；J3洋房与E4别墅之间；E4别墅与A6别墅之间；J4洋房与H1别墅之间；H1别墅与B5别墅之间；K洋房与F别墅之间搭设马道（详见附图）。2编制依据 1、香格里·海口国宾馆（二期）施工图纸；2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJI30-2011；3、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91。3劳动力及施工材料计划3.1 劳动力计划 工种人数架子工10人普工6人安全员1人测量放线工23.2 施工主要用材料计划序号名 称材质规格单位数量用途1焊管Q23548×3.0t15脚手架2安全网m2450脚手架维护用3扣件套1000搭设安全脚手架4木夹板15mm厚块300走道板5安全带尼龙双扣式根10安全技措用 4施工工艺技术4.1 马道的搭设方法 从现有地面搭设到屋面天沟高度，中间与各个楼层面连通，架子依附于主体结构并用连墙件连接，以混凝土作为支撑面。搭设尺寸见下页图示：4.1.1 马道的基础为地下车库顶板。4.1.2 马道的搭设人员必须是经培训考核合格的架子工。4.1.3 马道用钢管搭设，长x宽为: 8.5m26.9mx1.8m 。钢管马道立杆纵向间距1.8m，横向间距1.8m。横杆步距1.8m。内侧横杆与马道面平行。4.1.4 钢管必须符合国家标准Q235钢的技术条件。其规格尺寸为48*3.0mm。搭设扣件宜采用铸铁扣件，所用的卡扣必须进行严格的挑选，不合格的扣件不准使用。扣件应有出厂合格证。4.1.5 剪刀撑、横向斜撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。4.1.6 脚手架一次搭设高度不要超过相邻连墙件以上两步。4.1.7 马道内采用满铺木夹板搭设临时走道，所有铺设的木夹板均使用铁丝与脚手架固定牢固，木夹板上钉小木条（间距300mm）用于防滑，马道边设1200mm高的防护杆及180mm高的挡脚板，马道外侧满挂绿色细目安全网。马道双立面设剪刀撑，与地面的夹角控制在45-60度之间。4.1.8立杆的接长必须采用对接扣件；钢管剪刀撑的接长必须搭接，搭接长度应大于1000mm，并等间距设置3个旋转扣件固定；脚手架的立杆和大横杆的接头必须错开，顶端必须封顶，里立杆应低于屋面200mm，外立杆应高出屋面1.5m。脚手架用密目安全网进行全封闭。 4.1.9马道就近与主体结构拉接固定在一起，保证其安全。4.1.10 上人马道必须有良好的接地装置。4.1.11地面门口顶部双层封顶遮盖，封顶用50*250的木跳板。门洞顶部设置安全警示牌。4.1.12马道搭设完毕后，由项目经理部、监理和业主安全管理人员联合检查、验收、合格后才能挂牌使用。4.1.13 使用中严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆、连墙件。5安全保证措施5.1 安全管理组织体系项目经理：朱海忠 技术负责人：陈泽民安全负责人：金向荣生产经理：沈裕兵 现场施工员：施育、范平施工班组安全管理员5.2 马道搭设注意事项5.2.1 上人马道在结构施工期间严禁悬挂起重设备。5.2.2 剪刀撑钢管的连接，必须采用搭接方法，严禁对接。5.2.3 旧扣件使用应进行质量检查，有裂缝、变形、滑丝的严禁使用。出现滑丝的螺栓必须更换。5.2.4 上人马道立杆的整体垂直偏差小于100mm。5.2.5 六级及六级以上大风、雨天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨后上架作业要有防滑措施。5.3 马道拆除安全技术措施。5.3.1 脚手架拆除前，应由单位工程负责人对脚手架进行全面检查，确认可以拆除后方可拆除，拆除前应清除所有多余物体。5.3.2 拆除脚手架时，必须划出安全区，设警戒标志，并设专人看管拆除现场，严禁大量非作业人员进入警戒区域。5.3.3 拆除脚手架的原则：先安装的后拆，后安装的先拆。从顶层开始，自上而下按下列程序进行：拆除顶部立挂的安全网、拆除护身栏杆、拆除挡脚架、拆除脚手扳、拆除小横杆、拆除剪刀撑、拆除连墙杆、拆除大横杆、拆除立杆、拆除斜杆。5.3.4 拆除的杆件应用吊具送下或用人工搬下，禁止从高空向下抛掷。5.3.5 严禁上下同时作业，严禁采用推倒或拉倒的方法进行拆除。严禁使用榔头等硬物敲打、撬挖、拆下的连接件应放入袋中。5.3.6 拆除到地面的配件应急时清理，维护并分类堆放，以便运输和保管。5.3.7 搭设和拆除脚手架的作业人员必须遵守高处作业的规定，正确佩戴和使用双扣安全带，穿软底防滑鞋，扣件、工具防止脱落。5.4马道脚手架搭、拆危险源辨识马道脚手架搭、拆危险源辨识作业活动序号潜在的危险因素可能导致的事故危险等级 脚手架搭、拆作业1立杆、大横杆、小横杆间距超过规定要求坍塌/高坠一般2脚手架未按要求设栏杆、安全网等高坠/物打一般3脚手架基础不符合要求坍塌/高坠/物打一般4脚手架基础距离基坑边距离较近坍塌一般5脚手架上防火、防雷设施不全火灾/触电一般6脚手架构造尺寸大、连墙点设置过少、未按要求设置扫地杆、剪刀撑及有效拉接杆件、连墙点以上自由高度过高坍塌/高坠/物打重大7脚手架挑支件、撑拉件和挑支构造的制作或安装不符合要求坍塌/高坠/物打一般8脚手架立杆垂直度、平杆水平度、节点构造和连接安装不符合规定坍塌/高坠/物打一般9脚手架作业层数、使用荷载超过规定或使用脚手架进行超重构件的人工安装作业坍塌/高坠/物打一般10脚手架在使用中拆除部分构造基本杆件和连墙杆而未采取加固措施或未及时恢复坍塌/高坠/物打一般11脚手板、斜道上无防滑措施及脚手板铺设较少有探头板现象高坠/物打一般12绑扎材料有锈蚀、损伤现象、重复使用，钢管脚手架扣件与管径不配套坍塌/高坠/物打一般13同一脚手架采用两种材质搭建坍塌/高坠/物打一般14非架工或未持证人员搭拆脚手架物体打击重大15脚手架搭拆人员疲劳作业高坠/物打一般16未按规定程序拆除脚手架坍塌/高坠/物打重大17拆除脚手架时，没设警戒线、无人看管高坠/物打一般5.5 高处坠落事故应急预案1、目的为确保我项目部高处坠落事故发生以后，能迅速有效地开展抢救工作，最大限度地降低员工及相关方生命安全风险，特制定本预案。2、组织机构及职责项目部成立应急响应指挥部，负责指挥及协调工作。组 长：朱海忠（13485190700）副组长：金向荣（15950851837） 沈裕兵（15851336898） 组员：李浩（18244856060） 祝炼炼（15103001395） 施育（18205012970） 范平（18252889583） 龚金金（18351326662） 沈杰（15051817928）组长：为事故现场总指挥，负责组织抢救伤员、工程抢险的指挥并调动相关工作。副组长（安全经理）：负责将人员撤离危险部位，维持秩序，保护好事故现场，同时立即向上级主管部门报告事故情况。组员（专职安全员）：负责护送伤员到指定医院及到院后的联系工作，在组长、副组长的带领下，配合维持秩序，保护好事故现场。组员（职能部长、施工员）：负责事故现场具体抢救伤员、工程抢险、物资抢险等工作。3、高处坠落事故应急措施1）、迅速将伤员脱离危险场地，移至安全地带。2）、保持呼吸通畅，若发现窒息者，应及时解除其呼吸道梗塞和呼吸机能障碍，应立即解开伤员衣领，消除伤员口鼻、咽、喉部的异物、血块、分泌物、呕吐物等。3）、有效止血，包扎伤口。4）、视其伤情采取报警直接送往医院，或等待简单处理后去医院检查。5）、伤员有骨折，关节伤、肢体挤压伤，大块软组织伤都要固定。6）、若伤员有断肢情况发生应尽量用干净的干布（灭菌敷料）包裹装入塑料袋内，随伤员一起转送。7）、预防感染、止痛，可以给伤员用抗生素和止痛剂。8）、记录伤情，现场救护人员应边抢救边记录伤员的受伤机制，受伤部位，受伤程度等第一手资料。9）、发生人员受伤立即拨打“120”急救中心，详细说明事故地点、严重程度及本部门的联系电话，并派人到路口接应。10）、运送伤员白天使用一切可以调动的车辆，夜间使用值班车。4、应急物资常备药品：消毒用品、急救物品、急救箱、担架、小夹板。5、注意事项1）、事故发生时对伤员人员进行抢救，视情况拨打急救电话120和马上通知有关负责人。2）、重伤员运送应用担架，腹部创伤急脊柱损伤者，应用卧位运送；胸部伤者一般取半卧位，颅脑损伤者一般取仰卧偏头或侧卧位，以免呕吐误吸。3）、注意保护好事故现场，抢救工作确需移动现场时，必须做好标记，便于调查分析事故原因。6文明施工措施6.1 施工现场保持场地平整、排水畅通、无淤泥积水。6.2 在施工现场临时堆放的材料，应一律按施工搭设进度和有关要求，有计划、有条理的进场堆放和搭设。6.3 执行标准化作业，施工现场保持整洁，保持进出道路畅通。7.马道钢管脚手架计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 4、建筑结构荷载规范GB50009-2012 5、钢结构设计规范GB50017-2003 一、架体参数卸料平台名称办公楼1卸料平台卸料平台布置方式沿纵向平台长度A(m)27平台宽度B(m)1.8平台高度H(m)11立杆纵距la(m)1.8立杆步距h(m)1.8立杆横距lb(m)1.8板底支撑间距s(m)0.3 二、荷载参数每米钢管自重g1k(kN/m)0.033脚手板自重g2k(kN/m2)0.35栏杆、挡脚板自重g3k(kN/m)0.14安全设施与安全网自重g4k(kN/m)0.01材料堆放最大荷载q1k(kN/m2)0施工均布荷载q2k(kN/m2)2.5基本风压0(kN/m2)0.45风荷载体型系数s0.8风压高度变化系数z0.74(立杆稳定性验算),0.74(连墙件强度验算) 三、设计简图平台水平支撑钢管布置图卸料平台平面示意图卸料平台侧立面示意图 四、板底支撑（纵向）钢管验算钢管类型48×3钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205 G1k=g1k=0.033kN/m; G2k= g2k×lb/6 =0.350×1.80/6=0.105kN/m; Q1k= q1k×lb/6 =0.000×1.80/6=0.000kN/m; Q2k= q2k×lb/6 =2.500×1.80/6=0.750kN/m; 1、强度计算 板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。 q1=1.2 ×(G1k+G2k)= 1.2×(0.033+0.105)=0.166kN/m; q2=1.4×(Q1k+Q2k)= 1.4×(0.000+0.750)=1.050kN/m; 板底支撑钢管计算简图 Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×l2=(0.100×0.166+0.117×1.050)×1.802=0.452kN·m; Rmax=(1.100×q1+1.200×q2)×l=(1.100×0.166+1.200×1.050)×1.80=2.596kN; =Mmax/W=0.452×106/(4.49×103)=100.599N/mm2f=205.00N/mm2; 满足要求！ 2、挠度计算 q'=G1k+G2k=0.033+0.105=0.138kN/m q'=Q1k+Q2k=0.000+0.750=0.750kN/m R'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×l=(1.100×0.138+1.200×0.750)×1.80=1.893kN; =(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/100EI=(0.677×0.138×(1.80×103)4+0.990×0.750×(1.80×103)4)/(100×206000.00×10.78×104) =3.952mmmin1800.00/150,10mm=10.000mm 满足要求！ 五、横向支撑钢管验算平台横向支撑钢管类型单钢管钢管类型48×3钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205 横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下简支梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。 q=g1k=0.033kN/m; p=Rmax=2.596kN; p'=R'max=1.893kN 横向钢管计算简图 横向钢管计算弯矩图 Mmax=3.522kN·m; 横向钢管计算剪力图 Rmax=6.527kN; 横向钢管计算变形图 max=38.095mm; =Mmax/W=3.522×106/(4.49×103)=784.443N/mm2>f=205.00N/mm2; max=38.095mm>min1800.00/150,10=10.00mm; 六、立杆承重连接计算横杆和立杆连接方式单扣件单扣件抗滑承载力(kN)8扣件抗滑移承载力系数0.8 Rc=8.0×0.80=6.400kN<R=6.527kN 七、立杆的稳定性验算钢管类型48×3钢管截面回转半径i(cm)1.59钢管的净截面A(cm2)4.24钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205双立杆计算方法按照分配系数分配主立杆受力分配系数0.6立杆计算长度系数1.5 NG1=(la+1.00×lb/2+2.00*h)×g1k/h×H+g1k×la×5.00/2.00=(1.80+1.00×1.80/2+2.00×1.80)×0.033/1.80×11.000+0.033×1.80×5.00/2.00=1.419kN NG2=g2k×la×lb/2.00=0.350×1.80×1.80/2.00=0.567kN; NG3=g3k×la=0.140×1.80=0.252kN; NG4=g4k×la=0.010×1.80=0.018kN; NQ1=q1k×la×lb/2.00=0.000×1.80×1.80/2.00=0.000kN; NQ2=q2k×la×lb/2.00=2.500×1.80×1.80/2.00=4.050kN; 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值： N=1.2(NG1+NG2+NG3+NG4)+0.9×1.4(NQ1+NQ2)=1.2×(1.419+0.567+0.252+0.018)+ 0.9×1.4×(0.000+4.050)=7.810kN; 支架立杆计算长度： L0=kh=1×1.50×1.80=2.700m 长细比=L0/i=2.700×103/(1.59×10)=169.811=250 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算： L0=kh=1.155×1.500×1.8=3.119m 长细比= L0/i=3.119×103/（1.59×10）=196.132 由查表得到立杆的稳定系数=0.188 k=zso=0.74×0.80×0.45=0.266kN/m2 Mw=0.9×1.4×k×l×h2/10=0.9×1.4×0.266×1.80×1.802/10=0.196kN·m； =kN/A+Mw/W=0.60×7.810×103/(0.188×4.24×102)+0.196×106/(4.49×103)=102.387N/mm2f=205.00N/mm2 满足要求！ 八、连墙件验算 连墙件连接方式扣件连接连墙件布置方式两步两跨连墙件对卸料平台变形约束力N0(kN)3内立杆离墙距离a(m)0.25 1、强度验算 k=zso=0.74×0.80×0.45=0.266kN/m2 AW=1.80×1.80×2×2=13.0m2 Nw=1.4×k×Aw=1.4×0.266×13.0=4.834kN N=Nw+N0=4.834+3.00=7.834kN 长细比=L0/i=(0.25+0.12)×103/(1.59×10)=23.270，由查表得到立杆的稳定系数=0.944。 Nf=0.85×·A·f= 0.85×0.944×4.240×10-4×205.00×103=69.745kN N=7.834Nf=69.745 满足要求！ 2、连接计算 连墙件采用扣件方式与墙体连接。 单扣件承载力设计值 Rc=8.0×0.80=6.400kN N=7.834kN>Rc=6.400kN 九、立杆支承面承载力验算地基基础混凝土楼板混凝土板厚度h(mm)100砼设计强度等级C35立杆底座面积A(mm2)100×100 1、抗冲切验算 楼板抗冲切承载力： h=1,ft=1.57N/mm,pc.m=1N/mm,=0.4+1.2/s=0.4+1.2/2=1,ho=100-15=85mm,m=4×(100.00+ho)=4×(100.00+85)=740.00mm Fl=(0.7hft+0.15pc.m)mh0=(0.7×1×1.57×103+0.15×103×1)×1×0.74×0.085=78.562kN>N=7.810kN 满足要求！ 2、局部受压承载力验算 楼板局部受压承载力： =0.75,l=(Ab/Al)0.5=0.333,fcc=0.85×16.70=14.195kN/mm Fl=lfccA=0.75×0.333×14.195×103×0.01=35.488kN>N=7.810kN 满足要求！