大酒店结构初步设计说明.doc
广州XX建筑工程设计事务所设计阶段：初步设计兴建单位：厦门XX实业有限公司 工程名称：厦门XX大酒店 设 计 号：专 业：结 构厦门XX实业有限公司厦门XX大酒店结构专业初步设计目 录一、 设计说明1. 设计主要依据和资料22. 工程概况33. 工程地质概况34. 风荷载 45. 安全等级及抗震设防 46. 建筑构件的耐火等级与耐火极限 47. 荷载取值 58. 结构材料 69. 砌体材料 610.结构体系及抗震等级611.构件截面尺寸 612.结构防震缝、后浇带的设置 713.结构骨架计算及设计验证 714.结构计算结果的分析与说明 915.结构设计处理 1416.基础型式1417.地下室 1418.新技术、新材料的应用 1419.沉降观测 1520.对施工的要求15附录一：SATWE计算总信息 16附录二: SATWE钢-混凝土组合构件截面等效代换表 19附录三：地下二层、首层及七层柱设计轴力及轴压比二、 附图1. 桩基础平面图2. 地下室墙柱及侧壁定位图3. 首层以上墙柱定位图4. 地下二层结构平面布置图5. 地下一层结构平面布置图6. 地下一层夹层结构平面布置图7. 首层结构平面布置图8. 首层夹层结构平面布置图9. 二层结构平面布置图10. 三层结构平面布置图11. 四层结构平面布置图12. 四层夹层结构平面布置图13. 五层结构平面布置图14. 六层结构平面布置图15. 机电管道转换层结构平面布置图16. 八二十六层结构平面布置图17. 二十七层结构平面布置图18. 天台一层结构平面布置图19. 天台二层结构平面布置图20. 天台三层结构平面布置图21. 转换支撑立面图及屋顶斜撑剖面示意图一、结构设计说明1、设计主要依据和资料建筑地基基础设计规范GB500072002建筑结构荷载规范GB500092001混凝土结构设计规范GB500102002建筑抗震设计规范GB500112001岩土工程勘察规范GB500212001建筑结构可靠度设计统一标准GB500682001地下工程防水技术规范GB501082001建筑抗震设防分类标准GB5022395高层民用建筑设计防火规范GB5004595（2001年版）建筑设计防火规范JGJ1687（2001年版）高层建筑混凝土结构技术规程JGJ32002，J1862002高层民用建筑钢结构技术规程JGJ9998钢结构设计规范GB500172003建筑钢结构焊接规程JGJ812002钢筋焊接及验收规范JGJ182003*钢结构高强度螺栓连接的设计、施工及验收规范JGJ82-91*钢结构防火涂料应用技术规范CECS24:90*钢混凝土组合楼盖结构设计与施工规程YB923892*室内钢结构防火涂料通用技术条件GB/T149071994*高层建筑岩土工程勘察规程JGJ7290中国地震动参数区划图GB183062001砌体结构设计规范GB500032001及2002年局部修订*建筑桩基技术规范JGJ9494*人民防空工程设计防火规范GB5009898人民防空地下室设计规范GB5003894（2003年版）*建筑基坑支护技术规程JGJ12099钢筋机械连接通用技术规程JGJ1072003冷轧带肋钢筋砼结构技术规程JGJ952003钢筋焊接网混凝土结构技术规程JGJ/T1142003，J2762003工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）2002年版中国地震烈度表GBT177421999广东省建筑地基基础设计规范DBJ15312003非承重混凝土小型砌块砌体工程技术规程DBJT151897混凝土小型空心砌块建筑技术规程JGJT1495混凝土外加剂应用技术规范GB501192003岩土工程勘察报告厦门建宝海景花园工程地质详细勘察报告由冶金工业部福建岩土工程勘察研究院厦门勘察院1994年12月20日提供，并于2004年2月24日重新按新的地基基础规范（2002年版）提供补充（修改）资料。（注*表示将有新的规范替代，在未有新规范之前按旧规范执行）参考资料：矩形钢管混凝土结构技术规程2003送审稿2、工程概况厦门XX大酒店位于厦门岛西南部老市区内，西面临鹭江道，东面是已建的一期住宅，与海上明珠鼓浪屿隔海相望。总建筑面积为4.26万 m 2，其中建筑物地面以上为29层，裙房5层，地下室3层。各楼层使用功能如下：地下二层为人防和停车库，地下一层及地下夹层为设备用房、餐厅、厨房等；首层用作酒店大堂、休息室等；二六层为中西餐厅、厨房、宴会厅、会议室、泳池、健身房等公共用房；七层为设备转换层；七层以上为酒店标准房。各层建筑层高：地下二层4.4m，地下一层3.15m，地下夹层4.4m，一层三层4.4 m，四层4.0m，四层夹层3.15m，五层4.4m，六层4.2m，七层2.15m，酒店标准层3.15m，酒店顶层3.64m，屋面以上天台三层为4.0m，3.0m，2.9m。平面尺寸：裙楼为43.05mx35.6m，塔楼为35.2mx35.6m；地面以上高度为98.99m<160m，高宽比H/B：（以室外地坪计）为2.81<7 ，长宽比为A/B=1， 属规则平面。3、工程地质概况l 场地地质条件 根据冶金部福建岩土工程勘察研究院厦门勘察院提供的工程地质详细勘察报告及2004年2月24日的补充（修改）资料，本工程场地地质特征自上而下描述如下（假设地面高程为10.0米）：岩土层特征厚度（m）承载力标准值fk(kPa)压缩模量ES1-2 (mPa)人工挖孔灌注桩地基土承载力特征值fak(kPa)桩侧阻力特征值qsia(kPa)桩端阻力特征值qpa(kPa)（1）杂填土灰黄色、深褐色，干湿，呈稍密状态，主要由粉质粘土、中粗砂、砖瓦碎片和少量的条石和混凝土等填成，回填至今约30年1.06.40m5（2）淤泥深褐色，饱和，流塑状态。含少量腐植质和植物根须，个别钻孔有薄层的中粗砂层1.3010.40m401.8540（3）中粗砂灰色、灰白色，饱和稍密中密状态，砂粒主要成分为石英，含粘性土1035%0.409.70m16018160（4）残积粉质粘土黄色，湿，硬塑状态，主要成分石英、长石，岩心手捏即散0.7m2507.525250（5）强风化花岗岩褐黄色、浅黄色、浅白色，呈密实状态，主要成分为石英、长石，粗粒结构，岩心可用手掰开0.812.70m600302000600（6）中微风化花岗岩灰白色、灰黄色，主要成分为石英，长石和少量云母，岩心致密，坚硬，可见少量陡倾裂隙面3.1010.30m22007500fa=7500l 场地水文地质条件 本工程地下水属潜水类型，勘察期间测得稳定水位埋深约为2. 02.80米，主要附存在（1）人工填土，（2）淤泥，（3）中粗砂等地层，用于计算水浮力的设防水位按现地面下埋深1.00米考虑。该场地地下水对砼不具腐蚀性。l 地震烈度与场地类别 该场地的地震卓越周期为0.306秒，地面下15米内土层剪切波速的加权平均值为138米/秒。场地地震基本烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.15g，设计地震分组为第一组。建筑场地类别属II类。l 地基液化评价 场地在7度地震时，不会产生液化。4、风荷载 基本风压值：主体结构按100年重现期的风压，W0=0.95 kN/m2；围护结构按50年重现期的风压，W0=0.80 kN/m2。地面粗糙度属A类，体型系数取1.3。 5、安全等级及抗震设防 本工程的设计基准期为50年，结构的设计使用年限为50年。建筑结构的安全等级为二级，地基基础设计等级为乙级。 本工程的抗震设防类别为丙类建筑，本工程计算采用的抗震设防烈度和抗震构造措施采用的设防烈度均为7度，设计基本加速度0.15g，设计地震分组为第一组。6、建筑构件的耐火等级与耐火极限 本工程为一类高层建筑，耐火等级均为一级，其建筑构件的耐火极限及燃烧性能均按高层民用建筑设计防火规范GB50045-95执行，具体做法见下表（矩形钢管砼柱的耐火时间参考“高钢规”JGJ99-98）：构件及部位耐火时间(h)涂料类型厚度(mm)矩形钢管砼柱，转换层桁架3.0h厚涂型或外包砼25或50矩形钢管砼支撑2.5h厚涂型或外包砼25或50H型钢梁2.0h薄涂型或外包砼2.0或50钢筋砼楼板，疏散楼梯1.5h砼保护层厚度15mm注:钢管砼构件的耐火时间可从同类钢结构构件中减0.5h。7、荷载取值本工程按建筑结构荷载规范GB50009-2001取值，见下表：类别使用部位活载（kN/m2）面层及吊顶(kN/m2)备注地下室人防地下室地下二层按人防规范取值停车库地下二层、夹层8.0 2.0 按双层机械车库设备房地下室10.0 1.0 或按实取厨房地下一层4.0 1.0 或按实取餐厅，办公地下一层2.5 1.5 车道地下室5.0 1.0 裙房设备房各层8.0 1.0 或按实取施工荷载首层5.0 1.5 厨房二层、四层、五层4.0 1.0 或按实取楼梯各层3.5 1.5 餐厅二层、三层3.5 1.5 办公、宴会厅四层、四层夹层3.51.5 会议五层3.5 1.5 健身房六层4.0 1.5 厕所各层8.0（蹲厕）1.5 坐厕2.5阳台各层3.5 1.5 泳池六层按水深取4.0(屋面保温)桑拿、按摩室六层4.5 1.5 花园露台六层4.0 4.0(屋面保温)设备层七层4.0 1.5 塔楼酒店标准层2.0 1.0 大厅面层取1.2走廊、楼梯、门厅标准层3.5 1.2 浴厕标准层2.5 1.2 不带浴缸时取2.0厨房标准层2.0 1.2 阳台标准层2.5 1.2 上人屋面天台一层2.04.0（屋面保温）屋顶花园3.0设备房天台二层7.01.5或按实取电梯机房天台三层7.0 1.0 不上人屋面小屋面0.7 4.0（屋面保温）楼梯、机房天面注：地下室顶板消防车荷载取35KN/m2(单向板)l 地下二层人防地下室抗力等级为6级，平时功能为停车库，外墙、地下室底板应考虑的水土荷载，地下室周边地面活荷载标准值qk=10 kN/m2。人防地下室结构在核爆动荷载作用下，按人民防空地下室设计规范GB5003894（2003年版）其等效静荷载标准值为：1) 人防地下室顶板等效静载标准值60 kN/m22) 外墙等效静载标准值45 kN/m23) 底板等效静载标准值25 kN/m2（饱和土）4) 出入口临空墙等效静载标准值130 kN/m2（顶板荷载不计入上部建筑物影响）5) 出入口防密门门框墙等效静载标准值200 kN/m26) 出入口防密门门扇设计压力为200kN/m27) 与普通地下室相邻隔墙于普通地下室一侧等效静载标准值140 kN/m28) 与普通地下室相邻门框墙于普通地下室一侧等效静载标准值200 kN/m29) 人防出入口楼梯等效静载标准值正面荷载60 kN/m2，反面荷载30 kN/m210) 地下室出入口封堵构件（顶板不计入上部建筑物影响）等效静载标准值120 kN/m28、结构材料 本工程结构框架柱采用矩形钢管砼柱，中心筒采用钢筋砼剪力墙筒体（角部带方钢管），H型钢梁及现浇钢筋砼楼板的组合结构型式。其中：l 砼：矩形钢管柱内的砼钢筋砼剪力墙筒体及矩形钢管砼支撑内的砼强度等级均为C50； 楼板砼强度等级：首层（包括首层）以下为C35，首层以上为C30；地下室侧板及承台均为C35；地下室砼的抗渗等级为1.2MPa0.8MPa，屋面水池为0.8 MPa。l 楼板钢筋：热轧钢筋 d10用HRB335（）级钢，fy=300N/mm2；d10 HPB235（Ø）用级钢，fy=210N/mm2冷轧带肋焊接钢筋网 (L)CRB550级：fy=360N/mm2或热轧带肋焊接钢筋网()HRB400级 fy=360N/mm2l 钢材：均采用Q345B，柱及支撑1630厚，f=295N/mm2，fv=170N/mm2 梁16厚，f=310N/mm2，fv=180N/mm2l 圆柱头焊钉（栓钉）：4.6级，f=215N/mm2l 焊条：E50型焊条，用于Q345及级钢；E43型焊条，用于级钢9、砌体材料外墙及内隔墙全部采用蒸压加气砼砌块（密度800kg/m3，砌体干燥收缩率0.4mm/m，强度等级MU5）；外墙为200墙厚，内隔墙除分户墙墙厚用200外，其余间隔墙均用100厚，砂浆采用M5水泥石灰混合砂浆。10、结构体系及抗震等级本工程采用矩形钢管砼框架钢筋砼中心筒体的结构体系，其中钢筋砼筒体的抗震等级为一级，为主要的抗侧力构件，楼面为现浇钢筋砼楼板与钢梁的组合形式。由于建筑功能的需要(保证宴会厅的大空间)，局部竖向构件在第五层采用钢管砼支撑桁架的转换形式来支托其上的钢框架柱，致使整个结构局部竖向不连续。为加强结构的整体侧向刚度，在结构顶部Y方向筒体两侧设置了四片单向跨层斜撑，使结构位移满足规范设计要求。 11、构件截面尺寸l 楼板：现浇钢筋砼楼板 地下室底板厚h= 600mm，地下一层人防顶板厚200，首层板厚h=180mm，五、六、七层及天台一层层板厚h=150mm，钢筋砼剪力墙筒体内各层板厚h150外，其余楼板板厚均为120mm；l 地下室外侧壁：现浇钢筋砼侧板地下外壁厚t=600400mm，壁柱截面尺寸取600X600；l 钢筋砼筒体截面厚度：600500 mm，筒体四个角部内加方钢管芯柱，与钢筋砼筒体连成一体，并在首层、五层、六层、七层及天台二层楼面处的外墙设置闭合H型钢梁以加强与楼板的连接。l 框架柱截面：矩形钢管砼柱 框架柱分500x500，600x600，700x700三种截面，钢板厚度为1826mm；l 梁截面：梁为H型钢梁除地下室底板为钢筋砼梁板结构外，其余楼面梁均为钢-砼组合梁，采用H型钢上加栓钉的形式（栓钉约为19250），钢框架梁截面HM600X300，钢次梁为HN500X200 等。l 矩形钢管砼支撑：五六层处转换层桁架支撑截面为500 X800 X30矩形钢管，屋面四片跨层单向斜支撑为500 X500 X14。 各标准层、地下室结构布置图详见附图。12、结构防震缝、后浇带的设置本工程不设防震缝，首层以下在Y向1/23轴间设置一条后浇加强带。13、结构骨架计算结果及设计验证l 本工程采用中国建筑科学研究院编制的PKPM SATWE分析程序（软件序列号S1：30121170631，S3：30123104625）进行计算。结构计算考虑偶然偏心地震作用，扭转耦联及施工模拟，振型数取30个（以有效质量系数90控制）。抗震设防烈度7度，设计基本地震加速度值0.15g，水平地震影响系数最大值0.12，结构阻尼比按“高规”11.2.18条要求取0.04。结构计算总层数为35层，包含顶部机房层，首层楼面加侧限并向下计算至地下二层。l 本工程的设计验证，选用美国CSI公司的ETABS计算分析程序中国规范版（软件序列号V0314D005121），并将计算结果与SATWE进行比较（详见下列表1表6）。 (a)第一振型(Y向平动) (b)第二振型(X向平动) (c)第三振型(扭转)图1 结构整体空间振动图初算结果如下：l 自振周期（秒）与结构振型简图（表中表示第一扭转周期Tt）表1周期号T1T2T3*T4 T5T6T7T8SATWE自振周期(s)2.752.721.450.580.570.520.320.26SATWE平动系数1.001.000.010.990.630.400.081.00Etabs自振周期(s)2.722.661.270.580.540.470.270.26Etabs平动系数0.961.000.001.000.890.120.110.99周期号T9T10T11T12T13T14T15SATWE自振周期(s)0.240.210.170.150.140.130.11SATWE平动系数0.790.210.150.990.360.590.11Etabs自振周期(s)0.220.160.150.120.120.110.10Etabs平动系数0.910.470.990.110.910.720.99SATWE有效质量系数X向为99.05%，Y向为99.30%，ETABS有效质量系数X向为95.66%，Y向为95.84%，均大于90，故所取振型数足够。l 风和地震作用下结构最大层间位移角（含偶然偏心计算结果）表2 层间位移角作用SATWEETABSX向Y向X向Y向风荷载1/812 (21层)1/ 808(18层)1/952 (20层)1/966 (19层)地震反应谱作用1/1024 (23层)1/1005 (18层)1/1068 (22层)1/ 1064(20层)+5偶然偏心1/1002 (23层)1/ 1041(19层)1/ 1019(21层)1/ 1010(19层)-5偶然偏心1/1012 (22层)1/971 (18层)1/1019 (21层)1/1010 (19层)（1） 风荷载作用下层间位移与层高之比U/h1/800，满足“高规”第4.6.3条；（2） 地震荷载作用下层间位移与层高之比U/h1/800，满足“抗规”第5.5.1条；l 地震作用下楼层最大位移（层间位移）与平均位移（平均层间位移）的比值表3地震反应谱作用下最大层位移与平均层位移的比值（SATWE）地震反应谱作用下最大层间位移与平均层间位移的比值（SATWE）层号X向Y向层号X向Y向层号X向Y向层号X向Y向291.001.06141.001.06291.011.01141.001.08281.001.06131.001.06281.011.03131.001.09271.001.06121.001.06271.011.04121.011.09261.001.06111.001.06261.011.04111.011.09251.001.06101.001.05251.011.05101.001.07241.001.0791.011.05241.001.0591.021.02231.001.0781.011.05231.001.0681.001.03221.001.0771.011.06221.001.0671.031.01211.001.0761.001.08211.001.0661.031.01201.001.0751.001.10201.001.0751.021.08191.001.074-51.011.10191.001.074-51.041.08181.001.0741.011.12181.001.0741.011.11171.001.0731.001.13171.001.0731.101.12161.001.0721.021.12161.001.0821.021.12151.001.07151.001.08地震作用下，楼层竖向构件最大水平位移和层间位移均不大于该层平均值的1.2倍，满足“高规”第4.3.5条扭转规则要求；l 各层侧移刚度与上一层侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中较小者表4层号12344-55678910X向比值1.701.411.251.191.651.411.061.921.491.461.43Y向比值1.701.471.381.251.661.081.021.891.451.411.39层号1112131415161718192021X向比值1.411.401.391.361.351.341.331.331.331.351.38Y向比值1.381.371.351.341.341.331.331.331.341.361.38层号222324252627X向比值1.421.491.571.642.032.36Y向比值1.431.491.571.631.952.35各层侧向刚度均大于相邻上一层侧向刚度的70%，并大于其上相邻三层侧向刚度平均值的80%，满足“抗规”第3.4.2条侧向刚度规则性要求。l 反应谱作用下基底剪力、弯矩和结构总重（不含地下室）表5基底剪力Q0(kN)基底弯矩M0(kNm)总重Wt(kN)标准层单位面积重（kN/m2）剪重比Q0/WtSATWEX向1131659443842008010.02.69%Y向103845920442.47%ETABSX向1209156496641597010.02.91%Y向106895645172.57%X、Y方向剪重比均2.4%，满足“抗规”第5.2.5条要求。l 风荷载作用下结构顺风向和横风向顶点最大加速度表6X向(m/s2)Y向(m/s2)顺风向顶点最大加速度0.0690.076横风向顶点最大加速度0.1540.154结构顺风向和横风向顶点最大加速度均0.25m/s2，满足“高规”第4.6.6条舒适度要求。l 计算结果表明，结构周期及位移符合规范要求，剪重比适中，构件截面取值合理，结构体系选择恰当。14、结构计算结果的分析与说明l 本结构仅一侧为迎海面，且周围均为高层建筑，若按地面粗糙度划分仅一侧为A类粗糙，其余均为B类。中国荷载规范中对此类情况并无详细说明，在此我们参照UBC中的条款规定：“计算作用在结构上的风力时，不考虑现场主导风的方向，取最危险地面粗糙度类别处的风向控制设计；亦不允许考虑相邻建筑的遮蔽作用，因为邻近建筑的通风筒效应或增大的紊流会使风速加大，且在建筑物的设计寿命内，相邻的已有建筑可能拆除。”故将建筑物四面的地面粗糙度均取为A类，作偏于安全的考虑。l 本工程的结构体系采用了混凝土墙+钢框架的体系，核心筒作为第1道抗震防线，为确保其有足够的塑性变形能力，在施工图阶段要求所有连梁均按A类连梁配筋，且设置从两侧剪力墙贯穿连梁的X型钢筋，以增强延性，提高能量吸收能力。此外，计算时对外围框架均已按规范要求作0.2Q0调整，由于方钢管柱的抗剪能力强，延性好，可满足作为第2道抗震防线的要求。l 为协调核心筒和外围框架间的位移，在结构顶层，轴处增设4片方钢管支撑，截面为500X500X14,屈服承载力有意设计为仅满足结构在弹性阶段的受力要求。方钢管内填充混凝土，以防止在支撑较大轴力下出现脆性失稳破坏。在罕遇地震作用下，上述4道支撑率先进入屈服阶段，以达到耗散能量的目的。l 由图3结构层间位移曲线可知，第7层附近层间位移的突变主要是由层高的变化所引起，原建筑设计第7层为设备层，层高2.15m，而第6层层高4.2m，第8层层高3.15m。第7层层高约为第6层的2倍，使第6层侧向刚度小于第7层侧向刚度的70，成为薄弱层。为此，在结构设计中将第6层楼板下移400mm至梁下翼沿，而梁面标高不变，形成反梁，从而使第6层结构层高减小为3.8m，第7层结构层高加大为2.55m。由表4可知，侧向刚度比可满足“抗规”第3.4.2条要求，结构无薄弱层，这一点从图2图5中结构层位移，层剪力及层弯矩曲线在该位置光滑无突变也可得到验证。这种结构上的处理，一方面满足了结构的设计要求，最合理直接地节约了造价，同时又加大了设备层净空，便于施工操作及维修，且不影响下一层的使用空间要求，达到了建筑和结构的最佳结合。此外，设计中还将采取以下措施以确保结构安全:a. 结构计算时第6层地震剪力乘以1.15增大系数，保证楼层抗剪储备；b. 第7层楼面梁全部采用钢骨混凝土梁，以保证楼板下移后与梁的可靠连接，并加大第7层楼板厚度为150mm，增强结构整体性；c. 第6层核心筒周边剪力墙厚度为600mm，从第7层起减为500mm，以保证第6层抗侧力结构的受剪承载力大于第7层。 图2 结构楼层位移曲线 图3 结构层间位移曲线 图4 结构层剪力曲线 图5 结构层弯矩曲线l 如图6所示，第5层，轴处，为保证下部宴会厅大空间，设置了两榀转换桁架，以支撑上部框架柱，各构件截面及设计承载力见表7。图6 转换桁架结构简图表7构件类别支撑梁1梁2柱1柱2截面(方钢管内填C50砼)500*800*30500*800*30500*800*30600*600*18700*700*18稳定系数0.9160.9820.9820.9840.974设计承载力(KN)2700029020290201939024030注：稳定系数根据矩形钢管混凝土技术规程2003送审稿6.1.2计算在ETABS中将第5，6，7三层楼板划分为1m*1m单元网格，进行整体有限元分析，鉴于轴和轴两榀桁架受力情况相近，现将轴转换桁架的计算结果列举如下：a弹性阶段各构件设计内力见表8，均小于设计承载力，支撑构件尚有1.5倍的安全储备。表8构件类别支撑梁1梁2柱1柱2设计内力(KN)1779714535116691773614795 a. 5层 b. 6层图7 第5，6层楼板设计组合下最大拉应力包络图b. 如图7所示，由于桁架下弦承受拉力，位于下弦梁附近的楼板共同分担拉应力。扣除应力集中区域，拉应力值约为20N/mm2。设计中已将5，6层楼板加厚为150mm，对靠近下弦梁的楼板在施工图阶段尚应按应力计算配筋量，以防开裂。另外在桁架与核心筒相交位置，在水平力作用下由于外围框架与内筒之间的相对变形，楼板内也将出现拉应力，第6层尤为明显。平均拉应力也在20N/mm2左右，施工图阶段也需按应力计算配筋量。c. 在核心筒与桁架相连位置，由于刚度突变将产生较为严重的应力集中，设计中采取在核心筒中预留钢梁和钢柱组成一层高的内藏钢框架，桁架先将轴力传给内藏钢骨，再通过钢骨向混凝土墙体中扩散，可有效解决应力集中问题。d. 作为主要竖向支撑结构，转换支撑应在罕遇地震作用下保持承载能力。在ETABS中按罕遇地震下的水平影响系数最大值0.72对结构进行罕遇地震下的补充反映谱分析，考虑结构此时已进入塑性阶段，阻尼比取为0.1，各地震波作用下构件内力见表9（单位kN）：表9构件类别支撑梁1梁2柱1柱2地震下内力(KN)18992152211233919613970支撑在恒载工况下的最大内力为7562kN，在活载工况下的最大内力为3800kN，二者与支撑在罕遇地震作用下的最大轴力相加为30354kN，乘以承载力抗震调整系数0.8后为24283kN，支撑在罕遇地震作用下仍具有足够的安全储备。15、结构设计处理l 为提高结构阻尼比，矩形钢管中心支撑内均灌注混凝土，这一措施可同时解决由于轴力较大而可能出现的支撑管壁失稳问题。结构计算时，不考虑内填混凝土对支撑强度的贡献。l 地下室部分：除地下室外壁采用现浇钢筋混凝土墙加壁柱的结构形式外，其余内部均采用矩形钢管砼柱+钢梁+现浇砼楼板的结构形式，钢梁与周边侧壁的铰接通过与侧壁上预埋钢板的连接来实现。这样地下室既可提供足够的侧向刚度，使其成为刚度较大的箱体，满足计算模型的需要；又可方便施工，简化了实际操作难度，从而有效地保证建筑施工质量。16、基础型式根据厦门建宝海景花园工程地质详细勘察报告提供的场地地质状况和建议，以及2004年2月24日的补充（修改）资料，结合上部结构型式，本工程采用人工挖孔灌注桩基础，以中微风化花岗岩为桩端持力层，桩端持力层承载力特征值fa7500KPa，建筑桩基安全等级为为一级，桩径为12001800径，桩净长要求6米。由于地下室的加层，原已施工的桩的桩长及承载力（特别是抗拔桩）不足。故具体施工时，尚应确定原已施工桩的有关参数（桩持力层位置、桩长、承载力等），经复核后方可进行施工图设计。对于由于上部结构改动后，桩位偏移而新增加的桩有18根，原已施工的桩，可利用的共有50根，具体位置详结初01“桩基础平面图”。17、地下室l 地下水压力，按首层室外地面下埋深1.00米起计，土对地下室侧板的压力采用水土分算原则。l 地下室埋深为12.0m，满足规范基础埋深的规定（h/H=12/99/=1/8.25>1/18）。l 地下室基坑支护应根据周边的环境分别对待，可采用围护桩加锚杆、喷锚网支护体系（土钉墙）或放坡的形式，地下水控制方法采用管井进行降水，中粗砂层渗透系数K可采用9.0m/d。施工和降水时应做好施工及安全监测，具体请参阅工程地质详细勘察报告。18、新技术、新材料的应用为执行国家建筑技术经济政策，积极推广建设部推广的建筑各项措施，根据本工程的实际情况,采用以下新技术新材料。l 砌体隔墙采用轻质材料蒸压加气砼砌块l 大直径（d25mm）钢筋驳接采用机械连接，以保证钢筋接头的质量和减少接头的钢筋用量。l 底板采用微膨胀砼，以增加砼的抗裂性能。l 楼板采用冷轧带肋焊接钢筋网，fy=360MPa,既可充分利用钢筋的高强抗拉性能，节省钢材,又可保证施工质量，加快施工进度，总体有明显的经济效益。19、沉降观测本工程基础设计等级为乙级，采用人工挖孔桩基础（有部分桩基础已施工），应进行沉降观测，为此需设置可靠的“水准基点”。在施工期间及竣工后进行沉降观测，直至建筑物沉降稳定为止。20、对施工的要求钢结构焊接要求：对接及坡口焊缝均为一级焊缝；贴角焊缝为三级焊缝。栓焊钉焊接要求采用大于1200A交流栓焊机。附录一 SATWE计算总信息 总信息 . 结构材料信息: 钢与砼混合结构 混凝土容重 (kN/m3): Gc = 26.00 钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00 水平力的夹角 (Rad): ARF = 0.00 地下室层数: MBASE= 3 竖向荷载计算信息: 按模拟施工加荷计算方式 风荷载计算信息:
