毕业设计开题报告常德沅水特大桥5号桥左幅主桥施工图设计.doc

毕业设计(论文)开题报告题目： 常德沅水特大桥5号桥左幅主桥 施工图设计 课 题 类 别： 设计R 论文学 生 姓 名： 学 号： 班 级： 专业（全称）： 桥梁工程指 导 教 师： 2011年 3 月一、本课题设计（研究）的目的：1、通过桥梁毕业设计的系统训练，掌握桥梁的基本理论、基础知识和基本的计算方法；通过桥梁毕业设计的训练，增强理论联系实际的观念，不断提高分析问题和解决问题的能力；2、树立正确的设计思想，掌握大、中型桥梁的设计原则、设计方法和步骤。3、 在设计过程中熟练掌握AutoCAD,桥梁博士、midas等工程软件，并懂得利用这些软件解决工程中遇到的实际问题。4、提高计算、绘图、查阅文献、使用规范手册的基本技能，树立严谨负责、实事求是、刻苦钻研、勇于创新的作风5、本毕业设计采用题目系 常德沅水特大桥5号桥左幅主桥施工图设计起始桩号为K103+350至K104+400。 6、本课题在设计计算中应严格遵循技术先进、安全可靠、适用耐久、经济合理的基本原则进行，同时应充分考虑美观、环境保护和可持续发展的要求。二、设计（研究）现状和发展趋势（文献综述）：1连续刚构体系梁桥 1.1设计现状连续刚构体系梁桥是梁桥的一种。梁桥作为最简单实用的桥型，在桥梁史上出现得最早，在中国古代曾被拱桥的光环所湮没，但却是现代桥梁的始作俑者。 中国的预应力混凝土简支梁桥和连续梁桥在二十世纪八十年代以后得到广泛采用，成为长桥和大跨径桥梁的主要桥型。浙江省瑞安飞云江桥最大跨径62米，桥长1722米，是中国当时最大跨径的预应力混凝土简支梁公路桥。二十世纪八十年代以来，预应力混凝土连续梁桥成为中国公路桥梁的重要桥型。1984年建成的湖北省沙洋汉江桥是首座跨径超过100米的连续梁桥，跨径100米以上的连续梁桥还有广东省广州大桥、江门外海桥、惠州东江桥、湖南省常德沅江桥、贵州省思南乌江桥、天津市永定新河华北桥、湖北省宜城汉江桥、宜昌乐天溪桥、江苏省南京长江第二大桥北汊桥等，其中南京长江第二大桥北汊桥的最大跨径达到165米，外海桥的连续长度达到880米。梁桥可以分为简支梁桥、悬臂梁桥和连续梁桥三种。简支梁桥属于静定结构，受力明确，构造简单，施工方便，是中小跨度应用最广的桥型。简支梁桥的结构尺寸易于设计成系列化，标准化，有利于组织大规模预制生产，并利用起重设备或架桥机架设。可以节约模板，降低劳动强度，缩短工期。国内外中小跨径桥梁绝大部分采用装配式简支钢梁、混凝土梁或结合梁。但是，简支梁桥在恒载作用下，跨中弯矩很大，所以简支梁桥跨径不宜做得太大。并且简支梁桥每跨都要设伸缩缝，行车不平顺，整个桥面的整体性差。在跨径和恒载集度均相同的情况下，简支梁的跨中弯矩值最大，悬臂梁桥则由于支点负弯矩的存在，是跨中正弯矩显著减少。所以，发展起来了另一种静定体系的梁式桥悬臂梁桥。悬臂体系梁桥的布置方式主要有两大类：1.不带挂梁的单孔双悬臂梁桥。这类悬臂梁桥在桥头两端不设置桥台，而仅设置搭板与路堤相衔接，由于行车时，搭板容易损坏，故多用作在跨干线的人行桥梁上。2.带挂梁的多孔悬臂梁桥。仅在跨中设置挂梁的单悬臂梁桥，一般做成三跨，其边孔称锚孔；如需设计成多孔悬臂梁桥是，就可以采用双悬臂梁桥，即从简支梁的两端向外对称各伸出一个悬臂，挂梁每间隔一孔设置，双悬臂梁桥。另外一种就是T形刚构桥，指的是主梁为跨中设铰或挂梁的多跨刚构桥。它以T型梁为主要承重结构的梁式桥。在桥上荷载作用产生正弯矩时，梁作成这样上大下小的T形并在下缘配筋便充分利用了混凝土的抗压强度大和钢筋的高抗拉强度进而比矩形梁桥节省了材料。但同样，悬臂体系梁桥设有伸缩缝，这对行车平顺造成很大的影响，且挂梁设置的牛脚，由于是削弱截面，所以对桥度的要求很高，配筋很复杂，养护起来困难。随着交通运输特别是高等级公路的迅速发展，对行车平顺舒适提出来很高的要求。而多伸缩缝的悬臂梁桥和T形刚构桥均难以满足这个要求，超静定结构连续梁桥以其结构刚度大、变形小、伸缩缝少和行车平顺舒适等突出优点而得到了迅速的发展。连续梁桥在恒活载作用下，产生的支点负弯矩对跨中正弯矩有卸载的作用，使内力状态比较均匀合理，因而梁高可以减小，由此可以增大桥下净空，节省材料，且刚度大，整体性好，超载能力大，安全度大，桥面伸缩缝少，并且因为跨中截面的弯矩减小，使得桥跨可以增大。预应力混凝土连续刚构桥是连续梁与T形刚构桥的组合体系，也称墩梁固结的连续梁桥。其结构特点是梁体连续、梁墩固结，既保持了连续来那个无伸缩缝、行车平顺的优点，有保持了T形刚构不设支座、不需要体系转换的优点，且有很大的顺桥向抗弯刚度和横向抗扭刚度，能满足特大跨径桥梁的受力要求。特别是从钢桥的施工方法中引进了悬臂施工，连续刚构桥的优势更加明显。连续刚构省去了连续梁桥昂贵的大吨位支座，减低了造价，且不用进行体系转换。1964年原联邦德国建成了主跨为208m的本道夫桥，不仅再一次成功地显示出悬臂施工方法的优越性，而且在结构上又有新的创新，薄型的主墩与上部结构连续梁固结，形成了连续-刚构体系。由于高墩时连续刚构体系梁桥，在支座沉降，温度等作用时会产生巨大的次内力，薄型的主墩使得桥梁在纵桥向方向的抗推刚度降低，各种次内力的作用明显减少。克服了连续刚构体系梁桥的一个巨大缺点。本桥就是高墩大跨连续刚构桥。我国已建成的部分主要大跨径混凝土连续刚构桥序号桥名主桥跨径（m）年份1石板坡长江大桥87.75+4x138+330+133.7520062虎门大桥辅航道桥 150+ 270+ 15019973苏通大桥辅航道桥140+268+14020084重庆黄花园大桥 137+ 3×250+ 13719995黄石长江大桥 162.5+3x245+162.519956江津长江大桥140+ 240+ 1419977重庆高家花园嘉陵江大桥 140+ 240+ 14019978洛溪大桥 65+ 125+ 180+ 11019889沅陵沅水大桥 85+ 140+ 85+ 4219911.2发展趋势 1.跨径可进一步增大：目前，中国修建的连续刚构桥的热潮人在继续，跨径280m的奉节长江大桥的设计进行中。在伶仃洋通道横门东航道桥工程中，已提出了跨径318m的连续刚构方案。可以预计，在不久的将来，跨径300m以上的连续刚构桥必将在中国出现。 2.上部结构不断轻型化：结构的轻型化，可以减少上下部结构的自重和材料用量，可以减轻对挂蓝的要求。由于采用大吨位锚具、高强混凝土和轻质混凝土，上部结构不断轻型化，这也是连续刚构桥的发展趋势。 3.简化预应力束类型。4.取消边跨合拢的落地支架：采用合适的边、主跨比，在导梁上合拢边跨，或与引桥的悬臂连接来实现合拢。在高墩的场合下，取消落地支架有一定的经济效益。 上部结构连续长度的发展5.我国的设计者注意到了“少用或不用伸缩缝是最好的伸缩缝”的观点。连续刚构从洛溪桥65+125+180+110=480的连续长度发展到了重庆黄花园大桥137+3x50+137=1024的连续长度，是上部结构长度增加到了2.16倍。在设计中如果再考虑些措施，在条件适宜的情况下对连续刚构桥而言，其长度可以发展到1200-1500m。2.矮塔斜拉桥2.1设计现状 部分斜拉桥具有斜拉桥和连续梁桥的双重结构特性，是介于具有非常柔性斜拉桥和梁刚度较大的连续梁桥之间的过渡桥型。从结构体系的受力特点来看，国内学者建议称其为“部分斜拉桥”，因“部分”一词既可反映与斜拉桥具有相似之处，又存在一定程度上的区别部分斜拉桥之所以被广泛应用、快速发展源于其合理的结构体系，结构受力清晰、明确，具有经济、美观、施工方便、适用跨径灵活多变等优点。 结构特点分析部分斜拉桥桥塔高度只有斜拉桥桥塔高度的一半左右。边中跨比值与连续梁大致相当。1.为了充分利用矮塔的高度，斜拉索全部集中在塔顶通过，将矮塔顶部设置成悬索桥的索鞍，这样可以取得斜拉索垂直分力的最大效果，最佳地发挥斜拉索对梁体的竖向支承作用。2.因桥塔较矮，其刚度相对较大，塔顶水平位移没有斜拉桥大，因此部分斜拉桥没有斜拉桥的重要特征构件端锚索，边跨可以有较大的无索区段。3.与斜拉桥相比，由于主粱具有一定的刚度，无论是主孔或边孔，梁体上的无索区段部比较长，除了主孔跨中和边孔端部的无斜索区段之外，部分斜拉桥还具有较明显的塔旁无斜索区段，斜拉索对称布置在边跨跨中及中跨13左右。 优越性美学景观特征。部分斜拉桥主梁高度是连续梁桥的12左右，具有纤细、柔美的美学效果，克服了连续梁高度过大带来的压迫感和上下部结构不协调的弊端。桥塔和斜拉的设置使其具有斜拉桥宏伟、壮观的感觉。跨径布置灵活 部分斜拉桥可设计成单塔双跨、双塔3跨和多塔多跨等不同的结构形式 单孔跨径在100300m范围内为宜，部分斜拉桥克服了多塔斜拉桥所带来的刚度不足和各跨相互影响的弊端，发挥了多跨连续梁桥的优点，无论在单孔跨径和总桥长设计方面均有较大的选择空间。施工简便。部分斜拉桥的施工方法与连续梁桥基本相同，可采用悬浇法施工。施工中不必进行斜拉索二次索力调整 部分斜拉桥桥塔较矮，桥塔施工也没有斜拉桥桥塔施工复杂。经济性好。通过国内外已建部分斜拉桥造价分析，该桥型每延米造价与连续粱基本持平，大大低于斜拉桥造价，具有可观的经济效益。 受力原理分析因部分斜拉桥主梁具有一定的刚度，同时斜拉索对主梁产生弹性支承，竖向外荷载由主梁和斜拉索共同承担，以梁的受弯、受压和索的受拉来承受竖向荷载作用。索对具有一定刚度的主梁起加劲作用，可以理解为真正意义上的弹性支承连续梁桥。矮塔斜拉桥的分类 矮塔斜拉桥根据体外索是否用钢筋混凝土包裹可分为斜板型和斜拉体外索型。世界最早的矮塔斜拉桥是瑞士的Ganter桥，是斜板型矮塔斜拉桥, 日本最早的矮塔斜拉桥小田原桥是斜拉体外索型。 斜板型(Ganter桥，瑞士)斜拉体外索型(小田原桥，日本) 2.2发展趋势矮塔斜拉桥的发展有4 个方面值得注意:1.跨径不断增大。早期建成的矮塔斜拉桥的跨径都不大。预应力混凝土结构的矮塔斜拉桥,日本最大跨径的是冲原桥和蟹泽大桥,为180 m ,菲律宾第二曼达- 麦克坦大桥为185 m ,国内的兰州小西湖黄河大桥为136 m ;而预应力混凝土与钢的混合结构,最大跨径是日本的木曾川桥,为275 m。国内目前正在将这一跨径向前推进,在建的山东惠青黄河公路大桥,是预应力混凝土结构,主跨为220m ,而在建的江珠高速荷麻溪特大桥主跨为230 m。对比连续刚构桥,预应力混凝土结构的矮塔斜拉桥在350 m 仍然具有竞争力。2. 主梁结构多元化。主梁结构由早期的预应力混凝土结构发展为混凝土和钢的混合结构、波形钢腹板的结合梁以及钢桁梁等。日本的木曾川桥和揖斐川桥,是最早采用混凝土和钢的混合结构矮塔斜拉桥。两座桥的跨径布置分别为(160 + 3 ×275 +160) m、(154 + 4 ×271. 5 + 127) m。以木曾川桥为例,275 m 的跨,靠近桥塔87. 5 m 为预应力混凝土箱梁,跨中110 m 为钢箱梁,接头位置在上翼缘受压的正弯矩区段内。波形钢腹板箱形梁也在日本早有应用,而应用于矮塔斜拉桥则是在栗东桥和日见桥。主梁的顶板和底板都采用混凝土,腹板采用制成波浪形的钢板,混凝土板内不配或配有少量的预应力钢筋,而以体外预应力钢筋为主。波形钢腹板箱梁的特点是可以显著减少结构的自重。3. 主梁结构的轻薄化。主梁的高度是根据受力来确定的,矮塔斜拉桥的主梁内力可以用斜拉索进行调整,而不像连续刚构桥仅由跨径决定,因此主梁尺寸的灵活性要大一些。由于梁过于笨重之后一定程度上影响景观,所以目前有轻薄化的趋势。日本的栗东桥和日见桥都采用等截面,没有在根部增大梁高,国内的厦门银湖大桥也基本上是等截面的。最值得推崇的是瑞士森尼贝格桥,主跨为140 m ,主梁采用肋板式梁,跨中板高0. 32 m ,塔根部板高0. 4 m ,两个边肋高为0. 80 m ,高跨比只有1/ 175 。由于轻柔主梁的结构更符合人们的审美观点,受到人们的喜爱,因此,理应得到推广。遗憾的是,目前国内还没有一座柔性梁的矮塔斜拉桥。4. 索、塔锚固构造多样化。常规斜拉桥的拉索一般采取在主塔上设锚具直接锚固的方式,而矮塔斜拉桥则采用鞍座来固定拉索。鞍座的常用形式是两根内外相套的钢管。但现在矮塔斜拉桥也有采用锚具方式锚固的。二者各有优缺点。除此之外,最近有一种集束管式锚固方式,这种锚固方式是将每一束钢绞线穿入一个小钢管,然后将这些钢管并列焊在一起,固定在塔上。这种锚固方式克服了以往套管式鞍座中索股不能固定成形的情况,有一定的优势,但效果还需检验。方案设计 经参阅各种文献资料，结合本桥工程实际，斜拉桥桥型美观，但不经济。而矮塔斜拉桥不仅造型美观，并且相对于斜拉桥来说经济很多。另外，考虑到这样大的跨径、这么高的桥墩，高墩连续刚构体系梁桥也是一个不错的选择，连续刚构线型简洁造价低体现出了他独有的优势。所以选择矮塔斜拉桥，连续刚构做为比选方案。方案一：预应力混凝土连续刚构桥(85m+5x130m+85m)力学特点：梁体连续，墩、梁、基础三者固结为一个整体共同受力。由于墩梁固结共同参与工作，连续刚构桥由活载引起的跨中正弯矩较连续梁要小，因而可以降低跨中区域的梁高，并使恒载内力进一步降低。因此，连续刚构桥的主跨径可以比连续梁桥设计大一些。顺桥向抗弯刚度和横桥向抗扭刚度大，受力性能好。顺桥向抗推刚度小，对温变、混凝土收缩徐变及地震影响均有利。使用效果：桥面连续，无伸缩缝，行车条件良好，养护费用少；桥型线条简洁明快；满足施工运营各阶段支承上部结构重量和稳定性要求；在使用薄壁高墩时，水平抗推刚度不大，则因主梁的预应力张拉、收缩、徐变、温度等因素所引起的变形基本不受桥墩的约束，在主梁内不会产生较大的次拉力。施工方法及工艺：采用挂篮悬臂浇注对称施工。占用施工场地少，不需安设大吨位的支座，边跨和主跨比在0.52:10.58:1，减小边跨的支架施工段，施工简单。跨度、细部尺寸拟定：连续刚构体系梁桥边中跨比为0.520.58，本桥取边跨75m，主跨130m。由于是三车道，顶板宽度15.25m。采用单箱单室截面。根据规范、设计经验：桥面板跨度/悬臂板跨度=（2.5-3），本桥取桥面板跨度8.25m，悬臂板跨度3.5m。由于设横向预应力以及考虑到构造要求：悬臂板厚度大于10cm，设防撞墙或预应力束筋时大于20cm。本桥取悬臂板端部厚度25cm。根部厚度为：8*悬臂板跨度+21.所以取50cm。由于要部预应力钢筋，以及参考以前多坐跨度相似的桥的顶板厚度。本桥取顶板厚度取28cm。腹板厚度根据1.计算公式：跨中腹板厚度=跨中腹板厚度参数x桥面总宽/跨中梁高 墩上腹板厚度=墩上腹板厚度参数x桥面总宽/墩上梁高查表知：跨中腹板厚度参数1，墩顶腹板厚度参数5.2.腹板内有预应力束筋锚固头时，采用最小厚度35cm。本桥取跨中取40cm，支点截面60cm。支点截面底板厚度与主跨之比宜为1/1401/170，本桥取85cm。支点截面按构造取为25cm。承托部分坡度取1/3。 立面布置: 方案一立面布置示意图 25方案一截面布置示意图方案二：矮塔斜拉桥（115m+3×190m+115m）力学特点：一方面,通过水平方向的分力形成偏心弯矩来帮助梁体受力,起到预应力筋的作用;另一方面,通过竖直方向的分力抵消了梁体的重力,在梁体上形成了许多弹性支点,减小了梁体的“跨度”,起到了斜拉索的作用,所以它以梁的受弯、受压和索的受拉来承受竖向荷载。因桥塔较矮，其刚度相对较大，塔顶水平位移没有斜拉桥大，因此部分斜拉桥没有斜拉桥的重要特征构件端锚索，边跨可以有较大的无索区段。与斜拉桥相比，由于主粱具有一定的刚度，无论是主孔或边孔，梁体上的无索区段部比较长，除了主孔跨中和边孔端部的无斜索区段之外，部分斜拉桥还具有较明显的塔旁无斜索区段，斜拉索对称布置在边跨跨中及中跨13左右。使用效果：桥面连续，无伸缩缝，行车条件好；桥型线条简洁明快；但如果桥墩的水平抗推刚度较大，则因主梁的预应力张拉、收缩、徐变、温度等因素索引起的变形受到桥墩的约束后，将会在主梁内产生较大的次应力，并对桥墩也产生较大的水平推力，从而会在架构混凝土上产生裂缝，降低结构的使用功能。施工方法及工艺：采用悬臂拼装法施工。占用施工场地少，不需要设大吨位的支座。 跨度、细部尺寸拟定：连续刚构体系梁桥边中跨比为0.360.76，本桥边跨取115m，主跨190m。由于是三车道，顶板宽度设为15.25m。采用单箱单室截面。 根据规范、设计经验： 塔根部无索区长度与主梁比值在0.11与0.22之间，跨中部无索区与主梁的比值在0.07与0.4之间，斜拉索倾角大致在1/2.6与1/5.22之间，本桥取塔根部无索取长度为32m，跨中无索区长度为50m，斜拉索倾角取为1/3.5. 塔高/主跨=1/7.41/14，本桥塔高20m。主梁高度对于变截面梁的高跨比，支点截面：1/301/40，跨中截面：1/501/60，本桥取跨中截面梁高3.5m，支点截面5.5m。 顶板厚度为2530cm为宜，本桥取28cm。桥面板跨度/悬臂板跨度=（2.5-3），本桥取桥面板跨度8.25m，悬臂板跨度3.5m。腹板宽度，边腹板3050cm，中腹板60cm左右。本桥取边腹板宽度40cm，中腹板厚度60cm。底板厚度，桥墩附近厚度为墩顶梁高1/51/6，跨中底板厚度，考虑配置纵向预应力钢筋的要求，一般可取2030cm，本桥65cm。承托部分坡度取为1/3。立面布置: 方案二立面布置示意图方案二截面布置示意图方案序号连续刚构体系梁桥矮塔斜拉桥适用性1. 桥面连续,取消伸缩缝,是行车平顺；2. 墩梁固结,取消支座；3. 桥梁主跨130米,高墩,满足通航净空要求。1. 主桥单跨190米，墩高,满足通航净空的要求.2.桥面连续,取消伸缩缝,使行车平顺；安全性1主梁采用变截面箱型断面，抗扭和抗弯性能都较好，安全可靠；2施悬臂拼装。3运营养护成本较低；4.中间无伸缩装置，行车较平顺舒适。1.主桥采用变截面箱型截面，由于采用的斜拉索，通过索的大偏心作用给主梁施加预应力，截面相对于梁桥小些；2.采用预制悬臂拼装施工，工期较短，质量容易控制；3.主桥后期的营运和养护费用较高。4施工时调索麻烦。经济性经济截面相对梁桥较小，但需要配置斜拉索，也较经济。美观性采用变截面箱梁，主梁线性较美观。1. 采用变截面箱梁，主梁线性较美观。2. 采用竖琴型斜拉索，非常美观，气势宏伟，成为一道风景。力学性能支点截面形成巨大的负弯矩，在箱顶产生纵向裂缝。支座上腹板剪力过大，易形成斜向裂缝。由于拉索的存在,部分斜拉桥在连续梁的基础上使墩顶的负弯矩和主跨的正弯矩得到大大的改善,但边跨的正弯矩和主跨的负弯矩变化不大;并且墩顶负弯矩的改善比主跨正弯矩的改善幅度要大很多,这正好解决了连续梁桥在支座处梁高需要大大增加的缺点,可以从一定程度上减小支座梁高与跨中梁高的比值。结论弃用首选三、设计（研究）的重点与难点，拟采用的途径（研究手段）：1. 体外索的防锈 体外索防锈方法采用最多的是用套管包裹后，在体外索和套管之间灌注填充剂。作为第一层防锈装置的套管有铜管、不锈钢管、铝管、聚乙烯管以及玻璃钢管等。使用不锈钢管时，为了防止电锈蚀，需要做绝缘处理；因为铝与水泥会发生化学反应产生氧气，使索发生脆性破坏，所以使用铝管市，不能用水泥做填充剂。作为第二层防锈装置的填充剂一般有水泥浆、树脂油脂、 石蜡以及聚氨酯等。 一般来说，考虑到工程实例、施工性、经济性等，使用聚乙烯管以及玻璃钢管注入水泥浆的方法是较为普遍的方法。在腐蚀较严重的环境下，一般会在注浆前做好索的防锈、注浆后为提高耐久性用环氧树脂包裹。不管使用那种防锈方式，索的耐久性由第一层防锈装置套管决定，但考虑到不会有永久的保护套管，尽量应采用可以更换索的保护装置。2. 体外索的应力变化和安全度 虽然矮塔斜拉桥与一般斜拉桥均使用体外索，但体外索的安全度却分别为1.67(0.6fpu)和2.5(0.4fpu)，相差较大。矮塔斜拉桥的安全度与一般梁桥的预应力钢筋相同，但一般斜拉桥考虑到恒荷载与活荷载的比值、活荷载作用下的应力变化、次应力的影响以及应力的不均匀性等,需要提高设计安全度。 一般来说，矮塔斜拉桥与一般斜拉桥相比，活荷载引起的体外索的应力变化较小。体外索的应力变化受主梁的刚度、边界条件以及主塔高度的影响。矮塔斜拉桥因为主塔高度较低，体外索的竖向伸长量较小，主梁的刚度又较大，体外索负担的外部荷载相对较少，所以体外索的应力变化较小。 根据对已建矮塔斜拉桥的调查，矮塔斜拉桥的体外索的竖向分配律(体外索承担的荷载/所有竖向荷载)约为30%，应力变化幅度约为5kg/mm2 。该变化幅度小于CEB-FIP建议的8kg/mm2，也小于文献中建议的7kg/mm2 ，所以可以使用一般预应力钢筋的容许应力标准0.6fpu。与疲劳应力变化幅度较大的一般斜拉桥的拉索的容许应力为0.4fpu相比，矮塔斜拉桥体外索的应用效率较高。 以次为依据，提出了判断体外索容许应力的公式(参见下图)，该公式满足目前已运行的一般斜拉桥的拉索的安全度，同样也适合与矮塔斜拉桥。3.体外索在主塔上的锚固方法 体外索在主塔上的锚固方法分为分离锚固方式和贯通锚固方式，按能否替换分为可替换和不可替换的方式。使用不可替换的方式时要使用抗损伤能力强和耐久性强的材料，并且需要细致的维护管理，因此使用可替换方式的体外索较为普遍。 分离锚固方式当采用可替换体外索方式时，为了保证锚固区域、再张拉、替换体外索等作业的空间，一般需要加高主塔高度或加宽宽度，但如果使用不可替换方式且在主梁处进行张拉作业时，不需要太大的作业空间，可以布置成与贯通锚固方式同样的形状。 贯通锚固方式一般使用于使用索鞍(Saddle)的钢筋混凝土桥墩，因为可以根据混凝土承载能力调整拉索的布置，所以可以充分发挥张拉力的效果。使用索鞍可以提高主塔的施工性，有利于到保证大偏心，但因为左右张力的差异，索鞍可能会移动，当采用可替换的体外索时，需要考虑作业空间和特殊措施。体外索主塔顶部锚固方法 四、设计（研究）进度计划：1. 熟悉毕业设计的任务和要求、收集资料、调研、准备好上机条件。(第一到第三周)2. 方案比选、拟定推荐方案的结构尺寸、撰写开题报告。（第三到第五周）3. 推荐方案上部结构设计计算、电算。（第五到第九周）4. 配筋计算。（第九到第十一周）5. 强度、刚度、稳定性验算。（第十一周到第十二周）6. 下部结构设计计算。（第十二周到第十三周）7. 绘制施工图。(第十三周到第十五周)8. 专业文献翻译。（第十五周到第十六周）9. 整理资料、汇总成果、准备答辩。（第十六周到第十七周）10. 答辩。（第十七周）五、参考文献： 主要参考文献与外文翻译文件（由指导教师选定）1邵旭东.桥梁工程M.北京:人民交通出版社,2005.2叶见署.结构设计原理M.北京:人民交通出版社,2005.3JTG D60-2004.公路桥涵设计通用规范S.北京:人民交通出版社,2004.4JTG D62-2004.公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范S.北京:人民交通出版社,2004.5JTJ D63-2005.公路砖石及砼桥涵设计规范S.北京:人民交通出版社,2005.6JTG D63-2007.公路桥涵地基与基础设计规范S.北京:人民交通出版社,2007.7黄平明.混凝土斜梁桥M.北京:人民交通出版社,1999.8席振坤.横向铰接斜梁桥实用计算方法M.北京:人民交通出版社,1990.9贺拴海,谢仁物.公路桥梁荷载横向分布计算方法M.北京:人民交通出版社,1996.10贺拴海.桥梁结构理论与计算方法M.北京:人民交通出版社,2003.11邵旭东.桥梁设计百问M.北京:人民交通出版社,2001.12徐光辉,刘效尧.公路桥涵设计手册丛书-梁桥M.北京:人民交通出版社,1996.13江祖铭,王崇礼.公路桥涵设计手册丛书-墩台与基础M.北京:人民交通出版社,199414徐岳.预应力混凝土连续梁桥设计M.北京:人民交通出版社,2000.15易建国.桥梁计算示例集-混凝土简支梁（板）桥M. 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