桥梁工程毕业设计计算书参考.doc

0318144班桥梁工程毕业设计计算书设计资料：1、 桥型：两跨装配式简支钢筋砼T型梁桥，纵横端面布置，如下图所示：2、 设计荷载：设计汽车荷载汽车20级，挂车 100，人群3KN/m23、 桥面净宽：净 7+2×0.75+2×0.254、 跨径：标准跨径20m，计算跨径19.5m5、 每侧栏杆及人行道构件重5KN/m6、 砼线膨胀系数=1×10-57、 计算温差=t=35oC8、 砼弹性量Eh=3×101Mpa（C30砼）二、 基本尺寸拟订1、 主梁由5片T梁组成桥宽（5×1.6m）每片梁采用相同的截面尺寸，断面尺寸如上图所示。各主梁、横隔梁相互间采用钢板焊接接头2、 横隔梁建议采用5片，断面尺寸自定3、 桥墩高度，尺寸自行设计4、 采用u型桥台，台身高5米，其他尺寸自行设计三、 建筑材料1、 主梁、墩帽、台帽为C30砼，重力密度1=25KN/m32、 墩身、台身及基础用7.5级砂浆25#块石，其抗压强度R为3.7Mpa，重力密度2=24KN/m3，桥台填土容量3=18KN/m33、 桥面铺装平均容重o=23 KN/m3四、 地质及水文资料1、 此桥位于旱早地，故无河流水文资料，也不受水文力作用，基本风压值1Kpa2、 地质状况为中等密实中砂地基，容许承载力=450kPa；填土摩擦角Ø=35o，基础顶面覆土0.5m，容量与台后填土相同一、桥面板的计算:（一）计算图式采用T形梁翼板所构成铰接悬臂板(如右图所示)1.恒载及其内力(按纵向1m宽的板条计算)（1）每延米板上恒载g的计算见下表：沥青砼面层g10.03×1.0×21kN/m=0.63kN/m砼垫层g20.08×1.0×25kN/m=2.00kN/mT形梁翼板自重g3(0.08+0.14)/2×1.0×25kN/m=2.75kN/m合计g=gi=5.38kN/m（2）每米宽板条的恒载内力为：Mmin,g=×5.38×0.712kN·m=1.356kN·mQag=gl0=5.38×0.70kN=3.82kN1. 汽20级产生的内力将加重车后轮作用于铰缝轴线上（如上图所示），后轴作用力为P120kN,轮压分布宽度如下图所示。由公路工程技术标准（JTGB012003）查得，汽20级加重车着地长度为a2=0.20m，宽度为b2=0.60m，则 a1=a2+2H=0.20m+2×0.11m=0.42m b1=b2+2H=0.60m+2×0.11m=0.82m荷载对于悬臂根部的有效分布宽度为a=a1+d=2l0+0.42m+1.4m+2×0.71m=3.24m由于2l0=1.40m<5m，所以冲击系数1+=1.3作用于每米宽板条上的弯矩为 作用于每米宽板条上的剪力为 挂车100产生的内力由公路桥规查得，挂车100车轮的轴重为P250kN，着地长度为a2=0.20m，宽度为b2=0.50m，车轮在板上的布置及其压力分布图形如下图所示，则a1=a2+2H=0.20m+2×0.11m=0.42mb1=b2+2H=0.50m+2×0.11m=0.72m铰缝处纵向2个车轮对于悬臂根部的有效分布宽度为a=a1=d=2l0=0.42m+1.20m+2×0.71m=3.04m悬臂根部的车轮尚有宽度为c的部分轮压作用，即c= b1 /2-（0.90l0）=0.72/2-（0.90-0.71）=0.17m轮压面c×a1上的荷载对悬臂根部的有效宽度为= a1 +2c=0.42+2×0.17=0.76m轮压面c×a1上的荷载它并非对称于铰缝轴线，为简化计算，偏安全地仍按悬臂梁来计算内力。悬臂根部每米宽的弯矩为（如右图）作用在每米宽板条上的剪力为：2. 内力组合：（1）承载能力极限状态内力组合：（用于验算强度）恒汽（组合）=1.2×（-1.356）+1.4×（-12.16）=-18.65 kN·m=1.2×3.82+1.4×24.07=38.28 kN恒挂（组合）=1.2×（-1.356）+1.1×（-12.55）=-15.43 kN·m=1.2×3.82+1.1×39.98=48.56 kN所以，行车道板的设计内力为Mj=18.65 kN·m (由汽-20级控制)Qj=48.56kN(由挂-100级控制)(二) 桥面板截面设计、配筋与强度验算：悬臂板根部平均高度 h=11cm,设保护层厚度a=2cm ，若选用12 HRB400钢筋，=330Mpa，=13.8 Mpa，=0.53则有效高度c为：h0=110-0.02-0.006=0.084m=84mm由1.0×18.65×=13.8×1000x(84-x/2)解得 x=18.02mm=0.53×84=44.52mm将所得x 值代入公式，求得所需钢筋面积为：= 查有关板宽1m内钢筋截面面积表，当选用14(外径16.2)钢筋时，需要钢筋间距为75时，此时所提供的钢筋面积为： 按构造配置箍筋，取10，间距25mm.强度验算： =h-a-d/2=0.11-0.02-0.962/2=0.082m=82mmx=49.1将x带入公式=求得截面所能承受的弯矩设计值为：=13.8×1000×49.1（82-49.1/2）=38.9×N·mm= 38.9KN·mm=1.0×18.65 KN·mm。（强度满足要求。）二、主梁内力计算梁的纵横端面如下图所示：纵断面此桥宽跨比B/L=5×1.6/20=0.4<，采用偏压法计算1. 求荷载位于支点时1#，2#，3#梁横向分布系数 (杠杆法) 绘制1#，2#，3#梁的横向分布影响线。 确定荷载沿横向的最不利位置。 求出相应于荷载位置的影响线竖标值。 计算1号，2号，3号梁的荷载横向分布系数为：1号梁： 汽车-20 moq= =0.438挂车-100 mog=0.141 人群荷载 mor= r=1.4222号梁： 汽车-20 moq= =0.500挂车-100mog= =0.469人群荷载 mor= r=03号梁： 汽车-20moq= =0.5挂车-100mog= =0.469 人群荷载 mor= r=02. 荷载位于跨中时横向分布系数 (偏压法)求梁的影响线图形的控制竖标，同时绘制影响线图，本桥梁数n=5，ai2=25.6m21号梁 11= +=+=0.60 15= =0.20 2号梁 21= +=+=0.40 25= =0 3号梁 31= +=0.20 35= =0.20 按最不利位置布载，见影响线图 计算横向分布系数mc。1号梁： 汽车-20 mc= =0.556挂车-100 mcg=0.344跨中横向分布系数计算图式 人群荷载 mcr= r=0.6842号梁：c 汽车-20 mcq= =0.469挂车-100 mc=0.272 人群荷载 mcr= r=0.4423号梁： 汽车-20mcq= =0.400挂车-100mcg= =0.200 人群荷载 mcr= r=0.200 荷载横向分布系数数据表梁号截面位置汽车-20挂车-100人群1号跨中mc0.5560.3440.684支点mo0.4380.1411.4222号跨中mc0.4690.2720.442支点mo0.5000.46903号跨中mc0.4000.2000.200支点mo0.5000.4690活载内力 汽车荷载冲击系数：1+= 1.2 1号梁汽车-20Mcq =（1+）××mc×Pi×yi= 1.2×1.0×（0.556×120×4.150+0.556×120×4.85+0.556×60×2.85）=834.67KN·m挂车100 Mcg =×mc×Pi×yi=1.0×（0.344×250×4.250+0.344×250×4.85+0.344×250×2.850+0.329×250×2.25=1212.76 KN·m 人群荷载 Mcr =1.2×1×0.684×3×0.75×0.5×1×19.4×4.85=86.88 KN·m2号梁 汽车-20 Mcq =（1+）××mc×Pi×yi= 1.2×1.0×（0.469×120×4.15+0.469×120×4.85+0.469×60×2.85）= 704.06KN·m挂车100 Mcg = ×mc×Pi×yi = 1.0×（0.272×250×4.25+0.272×250×4.85+0.272×250×2.85+0.286×250×2.25）= 973.48 KN·m人群荷载 Mcr =1.3×1×0.442×3×0.75×0.5×1×19.4×4.85=56.14 KN·m3号梁 汽车-20 Mcq =（1+）××mc×Pi×yi = 1.2×1.0×（0.400×120×4.15+0.400×120×4.85+0.40×60×2.85）= 600.48KN·m挂车100 Mcg = ×mc×Pi×yi = 1.0×（0.200×250×4.25+0.200×250×4.85+0.200×250×2.85+0.22×250×2.25）= 751.25 KN·m 人群荷载 Mcr =1.2×1×0.2×0.75×3×0.5×1×19.5×4.85=23.53 KN·m 计算各主梁跨中剪力Q1/21号梁 汽车-20级Qcq =（1+）××mc×Pi×yi = 1.2×1.0×（0.556×120×0.500+0.556×120×0.428+0.222×60×0.543）=82.98KN挂车100 Qcg = ×mc×Pi×yi = 1.0×（0.344×250×0.500+0.344×250×0.438+0.329×250×0.232+0.279×250×0.170）= 116.608 KN人群荷载Qcr = mc×Pi×yi =1.2×1.0×0.684×3×0.75×0.5×0.5×9.7= 4.47 KN2号梁 汽车-20Qcq =（1+）××mc×Pi×yi =1.2×1.0×（0.469×120×0.500+0.469×120×0.428+0.460×60×0.222）=70.23 KN挂车100 Qcg = ×mc×Pi×yi = 1.0×（0.272×250×0.500+0.272×250×0.438+0.286×250×0.232+0.335×250×0.170） = 94.61 KN人群荷载Qc= 1. 2×1.0×0.442×3×0.75×0.5×0.5×9.7= 2.893号梁 汽车-20Qcq =（1+）××mc×Pi×yi = 1.2×1.0×（0.4×120×0.500+0.4×120×0.427+0.410×60×0.222）= 60.02KN挂车-100 Qcg = ×mc×Pi×yi = 1.0×（0.2×250×0.500+0.2×250×0.438+0.22×250×0.232+0.286×250×0.170）= 71.76 KN人群荷载 Qcr= 1.2×1.0×0.2×3×0.75×0.5×0.5×9.7= 1.31 KN计算各主梁支点剪力Qo1号梁 汽车-20Qoq =（1+）××mc×Pi×yi = 1.2×1.0×（0.438×120×1.00+0.472×120×0.928+0.556×70×0.412+0.535×130×0.21）= 162.58 KN挂车10 Qog = ×mc×Pi×yi = 1.0×（0.141×250×1+0.191×250×0.938+0.344×250×0.732+0.344×250×0.67）= 200.61 KN人群荷载 Qor=1.2×1×0.684×3×0.75×0.5×1×19.4=17.91KN2号梁 汽车-20 Qoq =（1+）××mc×Pi×yi = 1.2×1.0×（0.500×120×1.000+0.491×120×0.928+0.469×70×0.412+0.474×130×0.206）= 169.08KN挂车100 Qog = ×mc×Pi×yi= 1.0×（0.469×250×1+0.42×250×0.938+0.272×250×0.732+0.272×250×0.67） = 311.08 KN 人群荷载 Qor = 1.2×1×0.442×3×0.75×0.5×1×19.4= 11.573号梁 汽车-20 Qoq =（1+）××mc×Pi×yi = 1.2×1.0×（0.5×120×1.00+0.471×120×0.928+0.4×70×0.412+0.418×130×0.206）= 162.22 KN挂车100 Qog = ×mc×Pi×yi = 1.0×（0.469×250×1+0.402×250×0.938+0.2×250×0.732+0.2×250×0.67）= 281.62 人群荷Qor =1.2×1×0.2×3×0.75×0.5×1×19.4= 5.24 KN 活载内力组合梁号截面内力汽车-20级挂车-100人群1#M1/2834.671212.7686.88Q1/283.45116.6084.47Qo163.10200.61217.912#M1/2704.06973.4856.14Q1/270.3294.612.89Qo165.25311.07611.573# M1/2600.48751.2525.53Q1/260.2871.821.31Qo162.58281.385.241 恒载内力 计算恒载集度主梁g1=0.18×1.30+（）（1.6-0.20）×25 = 9.76 kN/m横隔梁对于边主梁g1边=1.10-× ××5×25/19.5=0.647kN/m对于中主梁g1中=2×0.647=1.294 kN/m 桥面铺装层g3=(0.63+2)×7/5 kN/m = 3.682 kN/m栏杆和人行道g3=5×2/5 kN/m = 2.00 kN/m合计边主梁g边=10.205+0.647+3.682+2.00=16.534 kN/m中主梁g中=10.205+1.294+3.682+2.00 = 17.181kN/m恒载内力计算内力截面位置x边主梁中主梁弯距M/（KN/m）剪力Q/KN弯距M/（KN/m）剪力Q/KNx = 00161.210167.51x = l/2785.880816.6301#梁内力组合汇总序号荷载类别M（KN.m）Q（KN0跨中梁端跨中恒载816.63167.510汽车834.67162.5882.98人群86.8817.914.47挂车-1001212.76200.61116.61汽+人群921.55180.4987.451.2恒载979.96201.0101.4（汽+人）1290.17252.69122.431.1挂车1334.04220.67128.27Sj=+2270.13453.7122.43Sj=+2314.00421.68128.27/×100%56.83%（不提高）55.7%（不提高）100%/10×100%57.65%（提高0.02）52.33%提高0.02）100%第一次提高后的Sj2270.13453.7122.43第一次提高后的Sj2360.28430.11128.27控制设计内力值2360.28453.7128.272#梁内力组合汇总序号荷载类别M（KN.m）Q（KN0跨中梁端跨中恒载816.63167.510汽车704.06169.0872.23人群56.1411.572.89挂车-100937.48311.0894.61汽+人群760.2180.6573.121.2恒载979.96201.0101.4（汽+人）1064.28252.91102.371.1挂车1070.83342.19104.07Sj=+2044.24453.92102.37Sj=+ 2050.79543.20104.07/×100%52.06%（提高0.03）55.72%（不提高）100%/10×100%52.22%（提高0.02）63.00%（提高0.03）100%第一次提高后的Sj2105.57453.92102.37第一次提高后的Sj2091.81559.50104.07控制设计内力值2105.57559.50104.073#梁内力组合汇总序号荷载类别M（KN.m）Q（KN）跨中梁端跨中恒载816.63167.510汽车600.48162.2260.28人群25.535.241.31挂车-100751.25281.6271.76汽+人群626.01167.4661.331.2恒载979.96201.0101.4（汽+人）876.41234.4485.861.1挂车826.38309.7878.94Sj=+1856.37435.4585.86Sj=+ 1806.34510.7978.94/×100%47.21%（提高0.03）53.84%（提高0.03）100%/10×100%45.75%（提高0.02）60.65%（提高0.03）100%第一次提高后的Sj1912.061448.5185.86第一次提高后的Sj1842.47526.1178.94控制设计内力值1912.06526.1185.86由1#、2#、3#内力组合汇总情况可知，计算的设计内力控制值为： KN三、主梁的配筋计算:(一) 钢筋选择：根据跨中截面正截面承载力极限状态计算要求，确定纵向受拉钢筋数量。拟采用焊接钢筋骨架配筋，设as110mm，则h0=1400-110=1290mm,hf=(140+80)/2=110mm.翼缘计算宽度bf按下式计算，并取其中较小者：故取首先判断截面类型，由=1.0×2360.28×=2360.28× KN/m=13.8×1500×110×(1290-110/2)=2812.095× KN/m2360.28× KN/m2812.095× KN/m，故应按第一类T形计算。确定混凝土受压区高度，由1.0×2360.28×=13.8×1500x(1290-x/2)解得 x=91.6mm=0.53×1200=636mm =110mm将所得x值代入公式中求得所需钢筋截面面积为：=采用二排焊接骨架，选用636（外径40.2mm），供给，钢筋截面重心至截面下边缘的距离梁的实际有效高度=1400-110.4 =1289.6截面最小宽度不满足要求。选用832（外径35.8mm），供给，钢筋截面重心至截面下边缘的距离梁的实际有效高度=1400-101.6=1298.4截面最小宽度符合要求。(二) 跨中截面正截面承载力复核：由公式确定混凝土受压区高度，得 ：将x值代入公式M满足要求。(三) 斜截面抗剪承载力计算：1 抗剪强度上、下限复核：对于腹板宽度不变的等高度简支梁，距支点h/2处的第一个计算截面的截面尺寸控制设计，应满足下列要求：根据构造要求，仅保持最下面两根钢筋（232）通过支点，其余各钢筋在跨间不同位置弯起或截断。支点截面的有效高度h=1400-(30+35.8/2)=1352.1mm将有关数据代入上式得：=1.0×559.50=559.50KN=1.0×128.27=128.27KNKN部分可不进行斜截面抗剪承载力计算。结果表明，截面尺寸满足要求，但应计算要求配置箍筋和弯起钢筋。2 设计剪力分配（见图） 支点剪力组合设计值=1.0×554.594=554.594KN跨中剪力组合设计值=1.0×128.27=128.27KN其中部分可不进行斜截面承载力计算，箍筋按构造要求配置。不需要进行斜截面承载力计算的区段半跨长度为：距支点h/2=1400/2=700mm处的设计剪力值为Vd1=528.54kN，其中应由混凝土和箍筋承担的剪力组合设计值为：0.6=0.6×528.54=317.12KN应由弯起钢筋承担的剪力组合设计值为：0.4=0.4×528.54=211.42KN3 箍筋设计确定箍筋配筋率：式中：按伸入支点计算，可得：取取；取=0.0021.选用直径为10mm的双肢箍筋，单肢箍筋的截面面积Asv1=78.54mm2，箍筋间距为：,取Sv=300mm.在支承截面处自支座中心至一倍梁高的范围内取Sv=100mm4 弯起钢筋设计根据桥规（JTG D62）规定，计算第一排弯起钢筋时，取用距支座中心h/2处，应由弯起钢筋承担的那部分剪力组合设计值，即0.4=0.4×528.54=211.42KN第一排弯起钢筋的截面面积为：由纵筋弯起钢筋，提供的计算第二排弯起钢筋时，应取第一排弯起钢筋起弯点（即距支座中心，其中44mm为架立钢筋的净保护层厚度，22.7mm为架立钢筋的外径，30mm为纵向钢筋的净保护层厚度，35.8mm为纵向钢筋的外径），应由弯起钢筋承担的那部分剪力组合设计值，按比例关系求得187.9KN第二排弯起钢筋的截面面积为：由纵筋弯起，提供的计算第三排弯起钢筋时，应取第二排弯起钢筋弯点处（即距支座中心），应由弯起钢筋承担的那部分剪力组合设计值，从图按比例关系求得135.01KN第三排弯起钢筋的截面面积为：由纵筋弯起，提供的计算第四排弯起钢筋时，应取第三排弯起钢筋弯点处（即距支座中心），应由弯起钢筋承担的那部分剪力组合设计值，从图按比例关系求得83.70KN第四排弯起钢筋的截面面积为：采用加焊的斜筋，提供依此类推，求得第五排弯起钢筋的截面面积为：193.11 采用加焊的斜筋，提供三. 横隔梁的计算1. 确定作用在中横隔梁上的计算荷载： 对于跨中横隔梁的最不利荷载布置如图。纵向一列车轮对于中横隔梁的计算荷载为：汽车-20Poq = Piyi = （120×1.000+120×0.711+60×0.175）= 107.91kN挂车-100 Pog = Piyi = （250×1.000+250×0.753+250×0.175）= 120.50 kN人群： =3×0.75×4.85=10.91KN 2. 按偏心压法可算得1，2号梁的荷载横向分布影响线竖标值，则Mr的影响线竖标可计算如下：P=1作用在1号梁轴上时：Mr1 =11×1.5d+21×0.5d-1×1.5d = 0.6×1.5×1.6+0.4×0.5×1.6-1×1.5×1.6 = -0.64P=1作用在5号梁轴上时： Mr5 =15×1.5d+25×0.5d = -0.2×1.5×1.6+0×0.5×1.6 = -0.48P=1作用在2号梁轴上时： Mr2 =12×1.5d+22×0.5d-1×0.5d = 0.4×1.5×1.6+0.3×0.5×1.6-1×0.5×1.6 = 0.43. 绘制剪力影响线对于1号主梁处截面的Q1右影响线计算如下：P=1作用在计算截面以右时： l1右=l1=0.6 l2右=l2=0.4 l5右=l5=-0.2P=1作用在计算截面以左时： l1右=l1-1=0.6-1=-0.4 4. 截面内力计算将计算荷载Poq，Pog在相应的影响线按最不利荷载位置加载，对于汽车荷载并记入冲击影响力（1+）弯矩M2-3汽车-20M2-3=（1+）××Poq×=1.2×1×107.91×（0.64+0.01）= 84.17KN·m挂车-100M2-3=Poq×= 120.50×（0. 28+0.64+0.325+0.01） = 151.227剪力Q1右汽车-20Q1右=（1+）××Poq×=1.2×1×107.91×（0.575+0.350+0.188-0.038） = 144.125挂车-100Q1右= Poq×=120.50×（0.513+0.400+0.288+0.175） = 165.81横隔梁内力组合：（恒载内力不计）承载能力极限状态内力组合（强度验算）组合Mmax=0+1.4×84.170=117.838 KN·mQ右max、1=0+1.4×144.125=201.775 KN组合Mmax.r=0+1.1×151.228=166.351 KN·mQ右max、1=0+1.1×165.808=182.389KN正常使用极限状态内力组合组合Mmax、r=0+84.17=84.17 KN·mQ右max、1=0+144.125=144.125KN组合Mmax、r=0+151.227=151.227KN·mQ右max、1=0+165.81=165.81 KN5横隔梁截面配筋与验算：（1）、正弯矩配筋：取横隔梁的高度为100cm，顶宽为16cm，下部宽为14cm，平均宽度为15 cm，钢筋选用HRB400，抗拉强度标准值为400MPa，抗拉强度设计值为330MPa。相对界限高度为=0.53，弹性模量=2.0× MPa ，箍筋采用HRB330，抗拉强度设计值为280MPa。主梁采用混凝土。横隔梁截面配筋按矩形截面设计，宽度去平均值155mm，设=90mm，则横隔梁有效高度值： =99090=900mm（1）、求混凝土受压区高度：由公式： 得 1.0×166.351×=1.38×150x（900-X=96.63mm<=0.53×900=477mm将X=162.43mm代入公式求所须钢筋截面面积：=选用222钢筋（外筋25.1mm）提供=760布置两排并每排两根焊接。截面最小宽度=2×30+3×25.1=135.1mmb=150mm，则梁的实际有效高度为990-30-25.1/2=947.5mm。（2）.跨中截面正截面承载力复核确定混凝土受压区高度：x=121.16<=0.53×927.3=491.58mm将x带入公式=求得截面所能承受的弯矩设计值为：=13.8×150×121.16（947.5-121.16/2）=222.441×KN·mm=222.441 KN·mm=1.0×166.351 KN·mm （满足要求）四、支座设计计算（采用板式橡胶支座）恒载作用下的支座反力N0=167.51KN，汽车荷载：Np,max=252.91KN 1.4(汽车荷载+人群荷载)Np,min=167.46KN （汽车+人群）汽车-20级和人群荷载作用下产生的跨中饶度=1.82，取主梁的计算温差为t=1确定支座几何尺寸：a 确定平面尺寸 试取板式橡胶支座形状系数S8，取橡胶支座的容许应力=10 MPa。 支座的平面面积A=0.042042m2 取支座的横桥向长度为 0.18m，顺桥向长度为 0.25m，则 A=0.18×0.25=0.045 m20.0420m2 确定支座的厚度 由于温度产生的梁的伸长量由两端的支座均摊，则每一支座承受的水平位移为 =t =1×10-5×35×=0.0034m取橡胶片容许剪切角正切值tg=0.7。 t= =0.0049m选用4层钢板和5层橡胶片组成的板式橡胶支座。上、下表层橡胶片厚0.0025m，其余均为常用厚度，即钢板厚为0.002m，橡胶片厚为0.005m。支座总厚0.0025×2+0.005×3+0.002×4=0.028m橡胶片总厚为t=0.0025×2+0.005×3=0.02m0.0049m且0.0025cm0.036cm，满足要求支座总厚h=0.028m3、 支座偏转验算a、 计算形状系数b/a=0.25/0.18=1.39<2s=ab/2t（a+b）=10.47>8若橡胶邵氏温度为50oc，可知橡胶的弹性模量并乘以0.7，则E=448.85Mpa支座的平均压缩变形为S=420.42×0.02/448.85×0.18×0.25=0.3825%t=0.05×20mm=0.75mm(满足要求)b、 支座偏转验算主梁在最不利荷载下梁端产生的转角为=0.003radS2=S - a =0.288×10-3-0.5×0.18×0.003=0.0000180（满足要求）抗滑性验算 板式橡胶支座在活载作用下必须满足 （Np，min+ N0）1.4GA+HT冲击系数为0.2，对与汽-20级一辆加重车的总重为300KN，制动力为 300×30%=90KN，经比较取制动力为90KN参与计算，五根梁共10个支座，每一个支座所受水平力为HT=9KN。 则1.4GA+HT=1.4×0.647×103×0.30×0.18×0.0035/0.05+9=43.24KN（Np，min+ N0）=0.2×（167.46+167.5）=66.99KN>43.24 KN（满足要求）五、轻型桥墩配筋计算（按构造配） （一）、设计资料 墩柱采用C30混凝土浇注，盖梁采用C40混凝土系梁采用C25混凝土，（二）、盖梁配筋按要求取配筋率=0.45×1.65/280=0.265%所需钢筋截面面积： 取 箍筋间距S15d=15×25.1=376.5mm取S=350mm （三）、墩柱配筋 按要求取配筋率为0.265%，墩柱截面3.14×所需钢筋截面面积：取 箍筋间距S15d=15×28.4=426mm取S=400mm距端顶400mm内S取100mm。（四）、系梁配筋 按要求取配筋率=0.45×1.23/280=0.2%所需钢筋截面面积： 取 箍筋间距S15d=15×20.5=307.5mm取S=300mm (一) 桥台设计计算：本设计桥台采用重力式U形桥台，台身高5m，前墙顶宽0.4m。背坡4：1，侧墙顶宽0.4m。前坡直立，背坡4：1，基础为双层刚性扩大基础，每层厚0.8m，顺桥向襟边为30cm(内侧)，20cm(外侧)横桥向襟边20cm，上层基础平面尺寸为415cm×890。下层基础平面尺寸535×930。铺装层平均厚按11计入。1截面几何尺寸(1)台身底面：面积：A=4.15×8.52.0×5.0=25.275m2形心位置=（4.15×8.5×4.15/22×5×2.0/2）/25.275=2.5m=4.152.5=1.65m惯性矩为：(2)基础底面：面积：A=9.3×5.35=49.755 惯性矩： 核心半径：=5.35/6 =0.8922外力计算： 采用第二种活载布置(即台后破坏棱体上布置车辆荷载，温度下降并考虑台后土侧压力)(1) 台后主动土侧压力土压力系数计算：，台后破坏棱体长度=35+17.5+14.036=66.536则桥台底面以上破坏棱体长度=hcota-1.0=5.00.4647-1.0=1.3235m基础底面以上破坏棱体长度=（5+1.6）×0.4647+0.6-1.0 =2.667m