供热工程毕业设计厂区集中供热设计.doc

目录摘要1前言2原始资料及设计任务31热源和热媒、热源内部换热站61.1热源及热媒61.1.1计算流量61.1.2锅炉选择61.1.3热媒71.2内部换热站71.3补水定压方式82 管网布置92.1 供热管道的敷设92.1.1采暖通风热负荷92.1.2供热系统及管制92.1.3管制102.2供热系统方案112.3管道支架及材料122.3.1供热管道支架122.3.1.1供热管道支架及支架载荷122.3.1.2管架跨距的选择123管网水力计算143.1蒸汽管网水力计算143.1.1蒸汽管路143.2热水网路水力计算183.2.1 热水网路支干线计算214.附件264.1汽水换热器选择265.保温结构.27 总结30参考文献31摘要热能工程是将自然界的能源直接或间接地转化成热能，满足人们需要的科学技术。供热系统包括热源、供热热网和热用户三个基本组成部分。集中供热是指从一个或多个热源通过热网向城市、镇或其中某些区域热用户供热。集中供热热效率高、节省燃料、减少对环境的污染，且机械化程度和自动化程度较高。乌市电机厂、厂区集中供热，采用集中供热的形式。由于工艺生产要求，热媒采用蒸汽。根据原始平面图资料，各用户采暖供热、生产、生活用热及地势情况设计出本方案，以供参考。本设计包括厂区采暖工艺生产供热和室外供热热网几大部分内容，通过设计，掌握采暖系统和集中供热系统的工作原理，组成及形式；掌握一般蒸汽采暖系统和集中供热系统的工作原理，方法和步骤；熟悉蒸汽及辐射采暖系统的基本原理及设计方法；了解常用设备，附件的构造、原理，并掌握选用方法；理解水力工况分析的基本原理和分析方法。关键词：集中供热；热媒；热源；采暖系统；水力工况前言本设计书为新疆电机厂，厂区集中供热设计说明书，根据原始平面图资料，各用户采暖共4热，通风负荷，热水负荷，生产工艺热负荷及地势情况设计出两个方案以供参考。根据对电机厂总平面图的分析，需要供暖的建筑共15座，其中主厂房，焊接车间，铸工车间所需采暖负荷较大，为主要采暖用户，主厂房，焊接车间，铸工车间又有通风热负荷，由上述负荷少，因此一并折算入采暖用热负荷中去。主厂房，绞圈车间均需供应热水，由于热水用户为常年性热用户单独供应，可单配输配系统供应。由于生产工艺的要求，主厂房，绞圈车间，锻工车间需要供应蒸汽，该类用户也为常年性热用户。根据分析，热源的配置可采用区域锅炉房，热媒可采用蒸汽。本设计采用热媒集中制备，输送，分配利用的方式，热源和散热设备分别设置，用热媒管道相连接，由热源向各用户供热。本系统采用集中蒸汽供热系统，先经由换热站由分气缸分出部分蒸汽，用于厂区生产工艺热用户供气和热水换热供水，分出的另一部分蒸汽可通过汽水换热器制备热水，通过热水供热系统向厂区热负荷进行集中供热调节，对其他热负荷，则在用户处进行局部调节，即供热综合调节，可通过采暖调节质量，流量调节达到供热要求。本设计的二项方案考虑到技术经济分析和厂区供热要求，采用了支架敷设的保温管道，这种供热管道地上敷设是比较经济的一种敷设方式，它不受地下水位和土质的影响，便于施工运行，管理，易于发现和消除故障，但占地面较多，管道的热负荷损失较大，影响厂区美观，因此在二项方案中为尽量减少这些影响，主要采用了共架敷设，沿墙敷设，中低支架相结合。预制高效保温管材的方式在设计上减少不利因素，在方案中尽量采用了支架敷设的弯管，自然补偿方式减少了设备投资。第一部分供热工程毕业设计任务书一 设计题目：新疆某电机厂厂内供热系统设计二 原始资料：1 厂区建筑总平面图2 产区工作班制：三班制3 气象资料：采暖天数，162天。tg= -2 2,t=-8.5 。 Vpj =1.7m/s4 热源及热媒情况。热源：区域锅炉房。热媒：蒸汽，高温压力波动较大5 热负荷一览表编号建筑名称内部压力损失m H2 0 1主厂房2 2焊接车间 3 3线圈车间 2 4工具修配厂 2 5铸工车间 3 6锻工车间 2 7 木工车间 1 8氧气站 1 9压缩空气站 1 10电工库 11 一炔站 12锅炉房 13总仓库 2 14 易燃材料库 15中央实验室 2 16食堂 217 办公室 3 18汽车库 2编号建筑名称采暖热负荷大卡/小时通风热负荷大卡/小时热水热负荷大卡/小时生产工艺热负荷凝水回收率 %最大用气量kg/h蒸汽压力bar 1主厂房2500000554000015000010003650 2焊接间1580000210000 3线圈间770031000017000065023 4工具修配厂278000 5铸造车间1050000550000160000 6锻工车间12007-880 7 木工车间255000 8氧气站28000 9压缩空气站850 10电工库 11 一炔站12100 12锅炉房 13总仓库134500 14 易燃材料库28000 15中央实验室240000 16食堂6600017 办公室135000 18汽车库63500第二部分 设计内容及任务1 计算管网设计热负荷1 定车间设计热负荷2 管网热负荷2 进行负荷分析，选择热媒种类及参数，详述理由3 确定管网系统形式及管制，进行必要的经济比较定性分析其优缺点4 确定管网的敷设形式，说明选用某种形式的根据5 确定管路的线路方向，简述理由6 布置管道的附属设备1 选择补偿器形式，布置补偿器。2布置固定支座，选择支座形式。3计算保温层厚度。4布置阀门，排气，排水设备。5布置检查平台7 确定水网的定压方式及绘制水压图8 进行管网的水力计算（包括蒸汽，热水管）1 绘制水陆计算草图。2选择最不利环路。3确定管网管径9 选择保温材料，确定保温层厚度10 绘制施工图1 绘出管网总平面图（一号图一张） M1:6502 绘出管网横纵断面图 横1：50或1：100 纵1：10或1：20 11 设计进度（详见设计进度表）1热源和热媒、热源内部换热站1.1热源及热媒1.1.1计算流量1.根据个用户的采暖，通风热负荷，确定蒸汽网络的计算流量，假设凝水温度为80。采暖、通风热负荷热水用户的热负生产工艺热负荷最大用气量：由于用户1需要得蒸汽表压力最大在(78)巴，所以假设锅炉出口压力为10巴，蒸汽为饱和蒸汽，饱和温度为180。由热工基础查附录4得由公式来确定锅炉出口处的蒸汽量。采暖通风所需要的蒸汽量热水所需要的蒸汽量蒸汽量锅炉出口处蒸汽量由此查参考书锅炉及锅炉房设备表1-1，确定出锅炉出口饱和蒸汽的表压力为10巴。 1.1.2锅炉选择在选择锅炉时，应考虑能满足供热参数的要求，锅炉的燃烧方式应适合所采用的煤种（如就近取材），锅炉要有较高的热效率，而且选用消烟除尘效果较好，有利于环境要求的锅炉，一般宜选用不冒黑烟、排尘原始浓度较低的层燃炉，选择的锅炉应在基建、运行维修和环境保护等方面有较好的经济效益和环境效益。 由以上参数确定锅炉型号为DHL20-1-A锅炉，表示为单锅炉筒横置式链条炉排锅炉，额定蒸发量为20t/h，额定工作压力为1Mpa表大气压，出口为饱和蒸汽，燃用类烟煤的蒸汽锅炉。1.1.3热媒本热源选用蒸汽供热，在蒸汽锅炉房内同时制备蒸汽和热水。蒸汽供应生产工艺用热和生活热水用户，热水作为热媒，供应采暖、通风等热用户。1.2内部换热站锅炉房中，蒸汽锅炉用于采暖、通风的用户集中制设备热水采用的是集中热交换的型式，所以要在锅炉房内设换热站。而对于生活用热水的用户，当在用户入口处装设热交换器。蒸汽锅炉房内设置集中热交换站的供热系统示意图蒸汽锅炉1产生的蒸汽量进入分气缸后沿蒸汽管道向生产工艺及热水供应热用户供热。一部分蒸汽通过减压阀后，进入集中热交换站，加热网路回水，以供应采暖通风等热用户所需要的热量，蒸汽系统及热交换站的凝结水，由回水管径处理后送回凝结水箱中。本热站采用两级加热的方式，热网回水首先进入凝结水冷却器6和气-水换热器的管道上均安装旁通管，以便于调节水温和维修。采用集中式热交换站的热源型式，具有以下几个优点：1、 利用热水供暖代替蒸汽供暖，系统热能利用率高，节约能源。2、 凝水回收率高，水质量保证，能较大的减少处理设施的投入和运行费用。3、 热换站设在锅炉内或附近方便运行可靠。用户处换热器：由于各生活用水热用户的热水需求量少，且大部分热用户又是与生产工艺热在一起，因此，我们采用的热用户处，用蒸汽-水达到供应热水的目的，此方式造价低，又能满足常年性热负荷的需要，因此，在本案中被采用。汽-水换热器采用常见的壳管式汽-水换热器。壳管式汽-水换热器蒸汽从永华引入系统后分汽缸出口部分蒸汽进入汽-水换热器加热自来水后，凝水被送入回水管道，由于这部分凝水回收率不高，可通过回水管道系统加啊如热水循环中区，分流汽流量控制，可采用上官装置的截止阀控制，本书采用浮头式锅壳管汽-水换热器。特点是浮头侧的管栅板不与外壳相连该侧栅板可在壳体内自由伸缩，以补偿热伸长，清洗便利，可将管从壳体内拔出。为防止蒸汽冲击管而引起管子弯曲和震动，在蒸汽入口处应设置挡板。当管束较长时，需要支撑隔板以防止管束弯曲。同时壳内应有较大的空间，使蒸汽分布均与，凝水顺利排出。1.3补水定压方式蒸汽锅炉内采用不给水泵连锁补水定压方式示意图。在本设计中，热水供热系统由中心换热站，外网供、回水管及热用户构成一个封闭的热水循环系统，循环水泵驱使网路水循环流动热水供热系统的定压装置是不给水箱，不给水泵及压力调节器等组成，当系统正常运行时，通过压力调节器的作用，是不给水泵连续不给的水量相适应。从而维持系统动水曲线的位置，当系统循环水泵停止工作时，同样用来位置系统所需必须的静水压位置，由于定压点位置连接在回水总管循环水泵入口处，水压图得静水压线总是低于其动水压曲线的位置。为防止水击破坏作用循环水泵的压力管道大吸水管路之间连接一根带你止回阀的旁通管作为泄压管。2 管网布置2.1 供热管道的敷设2.1.1采暖通风用热类型为季节性热负荷，厂区采暖通风热负荷为 =12989×10³kjkg ·指编号为i的车间或厂房的采暖通风热负荷采暖通风热媒可以有两种，一为蒸汽，二为水。蒸汽供热系统虽然基础建设投资比较低，但蒸汽系统疏水器不易管理和维修改善，造成管网到处漏汽、跑汽、冒汽，且凝结水回收率很低，一般在20-40，结果造成热损失大和锅炉房水处理容易增大，锅炉供气紧张。热水供热系统若回收水温为70-130时，基础建设和蒸汽系统大致相当，但热水系统热效率高，蓄热能力大，能集中进行调节，采暖效果好，管网运行管理容易，锅炉耗煤量可以大大降低（一般可在20-40）。鉴于以上所述，将采暖通风热媒取高温水。高温水参数：供水温度130，回水温度70。2.1.2供热系统及管制供热系统：供热系统采取蒸汽供热系统供给生产工艺用热和热水用户用热，但考虑到主厂房用气压波动较大幅度为3bar，而锻工车间用气要求压力高（表压7-8bar），用气量为1200公斤/时，为保障生产工艺用热稳定，将锻工车间从蒸汽供热系统中分出进行单独供给，对于线圈车间用汽要求（2-3bar）的蒸汽流量为650公斤/时，主厂房压力波动最低压力为3bar，且绞圈车间流量也较小，所以对其影响不大，。可以与主厂房同网输送，热水用户与蒸汽供热系统的连接形式有开式与闭式两种。开式连接即蒸汽直接加热上部储水箱，直接连接，这种连接形式将蒸汽进行减压后通入水箱中，这种形式虽简单，但加热时噪声大，不能回收凝结水，且水温较低，一般为80，不能满足开水的要求。闭式分容积式与汽水换热器的间接连接两种，这两种相较而言，容积式换热器效率较低，为减少用汽量，所以采用汽-水换热器间接连接方式。蒸汽供热系统包括凝结水回收系统，二本设计中，生产工艺所需蒸汽量为2.58t/h，回收的凝结水流量只有17%，且要回收必须采用重力回收式，最长直管为197m，高差需0.985m，而实际高度差不足0.5m，考虑到经济上不合理，所以凝结水不回收，在热用户内部消耗。采暖通风所需高温水，用热水锅炉供应，应为生产用汽站总热负荷的16%，所以采用蒸汽锅炉供应热负荷。2.1.3管制蒸汽供热系统由两根干管输送蒸汽，热水供热系统采取一根供水干管输送热能，总的来说，本厂区供热采取三管制三管走向及布置。管道布置管道布置总原则为：在设计中，力求管道最短、管材最省。管道与公路及建筑物距离参考供热锅炉及其环保设计技术措施表9-7、9-8：管道距建筑物外墙净距2.5米，距铁路净距1米，距厂区公路1米，架空管道距铁路最小净距、距蒸汽、内燃机牵引的铁路轨面在5米，距道路面4米。我们在布置管道采用支状布置，以为这种布置形式管网构造简单、造价低，运行管理方便、亦适于热用户、比较集中且分布区域小的热系统。在选择建筑物与管道距离时，东西走向管道距离为5米，南北走向管道距离为4米。管道敷设有架空与地下敷设两种形式，架空敷设不受地下水和土壤腐蚀，管道寿命较长，且管道要穿越铁路与公路，不宜地下敷设。架空敷设中，低支架有碍交通，且管道高温易烫伤行人：高支架投资大、检修不易，所以选择中支架在管道跨越铁路、公路时采用跨越公路的方形管方支架敷设。管道敷设应考虑留有一定坡度，有助于排水与放汽，在蒸汽管停止运行时，应有管道坡度以利于排尽管道中的水，为此应在管道的最低点装有排水阀：在热水管道上应具有一定坡度以利于排出空气，为此在管道坡度最高应装专门的排气阀。管道坡度值：热水回水管坡度：0.0025 蒸汽干管坡度：0.00252.2供热系统方案方案一方案二主干线：一般情况下，热水网路个用户要求预留的作用压差是基本相等的所以选择热源到最远用户的官路为主干线。方案（一）从热源到热用户18定主干线：即A-B-C-D-E-F-G-18方案（二）A-B-C-D-E-F-G-H-I-18方案（一）较方案（二）经济因此本次设计管网布置选择方案（一）2.3管道支架及材料2.3.1供热管道支架2.3.1.1供热管道支架及支架载荷管道支架的选择和设置是保证关东安全、经济、运行的重要环节，在选择支架形式是应符合下列各项要求：1、要使管道和支架有足够的强度适当的刚度，并满足管道的热补偿的要求。2、不论任何敷设形式，均应设置固定支架以承受管道的垂直，水平载荷，固定支架应安装在固定的结构上。3、管道伸缩时，轴向或横向位移的管道，应装设活动支假以承受管道的重量和确保管道运行稳定。管道支架载荷直接如下三部分计算，即垂直载荷，轴向水平载荷和侧向水平载荷。1）垂直载荷由管道自重，管道保温层重量，管道内液体重量等三部分构成。2）轴向水平载荷由补偿器的强动力，管道内压力，以及摩擦力等组成。3）侧向水平载荷：包括有风载荷，转弯道或直管传来的弯道弹性力和管道横向位移产生摩擦力等，按具体情况。2.3.1.2管架跨距的选择待添加的隐藏文字内容3管道允许管距大小，取决于管材的强度，管子截面的刚度外截大小，管道敷设坡度以及管道允许的最大挠度等条件。管道的允许跨度，一般按强度及刚度等条件确定，取其最下值作为最大允许夸得本次说明书中所诉及的方案全部采用了中低支架的敷设方式支架采用组合式支架采用钢筋混凝土制。（1）管道固定之间距，应满足下列条件1、管道热伸长，不超过补偿允许补偿量。2、管段膨胀产生推力，不得超过固定支架所能承受的允许推力值。3、不应使管道产生纵向弯曲。管道固定支架间距，一般可按表9-26参考书供热锅炉及其环保设计技术措施选取（2）供热管道材料及其附件供热管道一般宜采取无缝钢管，直缝式螺旋缝电焊钢管，管道材料选择按表9-27从供热，锅炉房及其环保设计技术措施选取，因此本设计中管材选择刚10，管道种类的无缝钢管。阀门应根据不同用途和介质工作压力和温度进行选用，在选择阀门应注意如下几点：1、截止阀：只供全开，全关的各种管道和设备的介质之用，不允许作节流用。2、止回阀：开降式垂直止回阀的旋局止回阀，宜安装在水平管道上。3、旋塞阀：易作开窗和关闭管道介质用，也可作一定程度节流用，旋塞可以在任何位置安装。室外温度低于-10的地区，露天敷设的供热管道上，不得采用灰铸铁的设备和附件，宜采用钢制阀门和附件。供热管道干支、户线的起点上，应安装类断阀、关闭阀不得作为调节使用热水供应管网上，在下列地点，一般装设除污器。在循环水泵入口前的管道上在热力站入口的第供水管道上在各热用户的热水供应管道上供热管网的放气、排气、应考虑如下原则1、供热热水管网的高点，应装设带阀门的排气阀和连接管，阀门应靠近管道热水管。热水管的低点，应设有排水关闭阀门和连接管。排水管径，应按分管道的排水时间的确定，各种规格管道排水时间（1）管径300m时2h（2）管径350500mm4h（3）管径600mm时5h排水应排入集水坑中水温不得超过402、供热蒸汽管道的低点和蒸汽管道翻高之前，应装设连接疏水装置在蒸汽管道顺坡400-500mm逆坡每隔200300m的直管段上，在装设启动疏水装置，并应装置带有关闭装置连接管，连接管和关闭阀直接可参照表9-23供热锅炉房及其环保设计技术措施。3、检查平台，在设置支架及中高支架时，为管道附件阀门，排污装置的维护方便，设置平台，平台周围设置防护栏，平台还设操作人员上下的扶梯，为了减少检查平台数目，努力尽使附件集中设置。（3）用户引入口设备选择在室外供热管网与热用户入口，为了便于检查及调节用户供气，设备亦不同，所以用户引入口分热水采暖引入口和蒸汽用户引入口。采暖用户一般从中间引入，用户采暖面积比较大，就当对称引入。蒸汽用户一般采取就近引入。3管网水力计算3.1蒸汽管网水力计算3.1.1蒸汽管路蒸汽管路是从锅炉到用户、的管网，在设计中，由于经济要求，管路减压阀设在用户入口处。用户、热水也是用蒸汽输送的。1、确定蒸汽管路各管道的计算流量： 2、蒸汽管路锅炉出口到用户5为主干线和平均比摩阻 式中i=0.8 采用供热工程附录9-3的估算数值首先，计算锅炉出口的管道AB1、假设管段是AB末端的蒸汽压力；2、管段是末端蒸汽压力，求该管段假设的平均密度3、将平均比摩阻换算为水力计算表条件下的等效值 4、与的大致控制数值选择管径查供热工程附录11-1在相差较大时，以蒸汽管段流速V=3015m/s的范围选择管径。DN65m 符合要求 5、由于DN65m查供热工程附录9-2，求出管道当量长度，值及其折算的长度值。 局部阻力组成；1个截止阀9.3 1个弯头0.91 1个方形补偿器6.46、管段AB再假设平均密度条件下的压力损失 7、求管段AB末端表压力8、验算管段AB的平均密度是否是相符与相差很大，需要重新计算假设9、换算为下的有效值10、管径一定的实际流速、实际比摩阻11、假设条件下的压力损失12、AB末端的表压力13、在验算AB段得平均真空度是否与相等检查实际蒸汽平均密度与假设平均密度相差在千分之一内，计算合格管段AB末端的蒸汽压力为9.822bar其次 计算管段B5根据G5=0.285t/h假设用户与蒸汽表压力为4.5bar1、假设管段B5的平均密度2、换算为条件下的3、与确定管径V=3015m/s的范围流量小于2t/h，查使用供热空调设计手册表5.5-2 选择管径DN32mm，符合要求4、由于32mm，求当量长度，折算长度局部阻力组成；2个截止阀6；1个弯头0.38；2个方形补偿器3.5；1个三通分流管1.55、管段B5在假设条件的压力损失6、管段末端表压力7、验算管段B-5的平均密度是否与相等与相差较大，需重新计算假设管段B-5的平均密度8、换算为条件下9、实际比摩阻、实际流速 10、当量长度、折算长度同上11、管段B-5的压力损失 12、末端表压 符合要求 用户5的末端压力为9.091bar分支管段B-61、主干线与分支线节点B的蒸汽表压力为9.822bar，则分支管的平均比摩阻为2、根据分支管始、末端蒸汽压力，求假设的蒸汽平均密度 3、换算为条件下的等效 4、根据的水力计算，选择合适的管径G6=1.274t/h 选择DN25mm的管子，相应的、1.2/2=/164 =98.4m/s 符合要求 5、计算管段B-6的当量长度值及其折算的长度值局部阻力组成：2个截止阀9.3 一个分流三通3.646、计算管段B-6在假设平均密度条件下的压力损失 7、求管段B-6末端表压力 8、验算管段B-6的平均密度是否与相符 =（5.548+5.504）/2=5.526kg/管段B-6D的符合要求 用户6的末端压力为9.738bar.由于设计用户的蒸汽压力比较大，而要满足实际用户的需要，在用户入口处加减压阀调节。减压阀阀孔面积选择按照供热工程附录5-2阀前压力 阀后压力查曲绞图得 q=420kg/h·c 已知G=1.247t/h阀孔截面积f=3.03查表减压阀接管直径DN=50mm蒸汽网路的计算方法同蒸汽网路、减压阀、阀孔面积选择同上。例 ：室外饱和蒸汽网路水力计算表蒸汽网路的局部阻力组成：CD：三个方形补偿器、两个弯头、一个截止阀、异径接头D-3：两个截止阀、一个方形补偿器、一个直流三通 D-1：两个截止阀、一个分流三通 3.2热水网路水力计算热水网路水力计算是从主干线开始计算。网路中平均比摩阻最小的一条管线称为主干线，在一般情况下，热水网路各用户要求预留的作用压力是基本相等的，所以通常从热源到最远的用户的管线是主干线。 首先，取主干线的平均比摩阻在R=40800Pa/m范围之内，确定主干线各管段管径。对热用户求流量： -供暖用户系统的设计热负荷 -网路的设计供、回水温度 C-水的质量比热 A-采用不同计算单位的系数(这里取A=238.8)152.82t/h10227.40t/h110.21t/h317.52t/h1244.54t/h132.42t/h526.27t/h140.038t/h6154.19t/h74.10t/h161.09t/h80.51t/h172.08t/h90.25t/h181.12t/h 由此可依次计算出其它热用户的计算流量，具体数值由下表列出：管段AB： 根据管段AB的计算流量和R值的范围，从供热工程附录9-1中可确定管段AB的管径和相应的比摩阻R值得：d=250mm R=30.83Pa/m V=0.84m/s管段AB中局部阻力的当量长度 可有供热工程附录9-2查出，得：闸阀：1×3.73=3.73m 方形补偿器：1×28=28m 弯头：1×5.5=5.55m 压力损失：管段BC： 已知和R的值的范围，查供热工程附录9-1可确定和R：d=150mm R=86.6Pa/m V=1m/s当量长度可由：供热工程附录9-2查出，得：P=R管段CD： 同理：和R值的范围，查供热工程附录9-1可确定和Rd=150mm R=84.45Pa/m V=0.99m/s当量长度，可由供热工程附录9-2查出，得：直流三通15.6 方形补偿器115.4 P=R管段DE：同理：和R值的范围，查供热工程附录9-1可确定和R：d=150mm R=51.59Pa/m V=0.77m/s当量长度，可由供热工程附录9-2查出，得：直流三通15.6方形补偿器115.4 P=R管段EF：同理和R值的范围，查供热工程附录9-1可确定和R： d=150mm R=70.36Pa/m V=0.801m/s当量长度，可由供热工程附录9-2查出，得：直流三通24.2 方形补偿器212.5 异径接头10.44 P=R管段FG：同理和R值的范围，查供热工程附录9-1可确定和R： d=100mm R=76.14Pa/m V=0.73m/s当量长度，可由供热工程附录9-2查出，得： 直流三通13.3 方形补偿器19.8 异径接头10.33 P=R管段：同理和R值的范围，查供热工程附录9-1可确定和R： d=32mm R=77.55Pa/m V=0.35m/s当量长度，可由供热工程附录9-2查出，得：直流三通10.75 方形补偿器13.5 异径接头10.075 P=R3.2.1 热水网路支干线计算管段G2： G2的资用压力P=4482.78Pa该局部损失与沿程损失的估算比值，而支线上的比摩阻一般要取小于300Pa/m,则P/所以取300Pa/m一下想接近的R值和R的值的范围，查供热工程附录9-1可确定和R： d=70mm R=296.69Pa/m V=1.125m/s当量长度 分流三通13 闸阀21 压力损失：P=R管段F2： F2的资用压力 P=P/和R的值的范围，查供热工程附录9-1 得： d=70mm R=296.69Pa/m V=1.125m/s当量长度 分流三通13 闸阀21 压力损失：P=R管段E5： E5的资用压力 P=P/和R的值的范围， 查得： d=70mm R=246.27Pa/m V=1.025m/s当量长度 分流三通13 闸阀21 压力损失：P=R管段E7： P/和R的值的范围，查得： d=50mm R=134.856Pa/m V=0.61m/s当量长度 分流三通11.96 方形补偿器15.2 压力损失：P=R管段D5： 节点D资用压力P=P/和R的值的范围，查得： d=70mm R=246.27Pa/m V=1.025m/s当量长度 分流三通13 闸阀12 压力损失：P=R管段C-H： 节点C的资用压力P=P/和R的值的范围， 查得： d=25mm R=84.62Pa/m V=0.315m/s当量长度 截止阀6 分支管1.13 弯头0.38 压力损失：P=R管段H8： P/和R的值的范围，查得： d=25mm R=49.94Pa/m V=0.242m/s当量长度 闸阀26 直通管1.13 压力损失：P=R管段H9： P/和R的值的范围， 查得： d=25mm R=4.82Pa/m V=0.073m/s当量长度 截止阀26 分支管1.13 压力损失：P=R同理可以计算出其它管段的管径和压力损失。3.热水管网中各管段的水力计算表所示：主干线编号AB151.0437.2818.555.7825030.830.841719.697BC61.09146.7595141.7515086.61.00412275.55CD60.31921305115084.450.994306.95DE47.22521608115051.590.774178.79EF43.0633.84105138.8412570.360.8019798.78FG19.6113.437084.4310076.140.736352.36G181.035.30552.557.8053277.550.354482.78支干线G214.4552.57.570296.691.1252225.175F214.4552.57.570296.691.1252225.175E513.16552.57.570246.271.0251847.025E74.138.4632.540.9550134.8560.615523.7D513.16552.57.570246.271.0251847.025CH0.62911.0157.568.512584.620.3155797.32H80.483213.132538.132549.940.2431713.562H90.145813.132515.63254.820.07375.3362支干线BI90.02339.3612.551.8620034.220.781774.649IK89.77255.282.5137.720034.030.7781878.456KL82.82263.6102.5166.120029.050.714825.205LM36.40216.97086.912580.370.866984.153MN7.4258.83038.87078.880.5753060.544NO3.248.13543.150830.4763577.3供暖用户系统一般常用的柱形铸铁散热器，其承压能力为4,底层散热器所承受的静水压力不超过散热器的承压能力。热水网络及与它直接连接的用户系统内，不会出现汽化或倒空，如欲全面采用直接连接，并保证所有用户都不会出现汽化或倒空，静水压曲线的高度需要在不低于42.5m处，这样就使得底层散热器承压能力都超过一般铸铁散热器的承压能力，这样就要使用户们采用间接连接方式。系统的高温水可能达到的最高点是在用户系统18的顶部，18点饿标高8.5m，加上130水的气化压力,在加上30-50KPa的富裕值，定静水压线高度为30m，定压点设在网路循环水泵的吸入端，设供水主干线的总压力损失与回水管相等，即末端用户18预留的资用压力为。在供水箱主线的水位高度为,在热源出口处供水管动压水曲线的水位高度为，水压图中点与O点的高度等于热源内部压力损失（假设为）,则E点的水头应为由此可得出网路循环水泵的扬程为用户（）的资用压头,而用户系统（）的压力损失只有，可以考虑采用水喷射器的链接方式，其它用户也采用水喷射器的连接方式。主干线编号AB151.0431.718.550.2325030.830.841548.59BC105.5042.912.555.3620047.080.912606.349CD105.2555.2