大学书院院士楼食堂模板门架高支模方案.doc

南方科技大学一期标工程书院、院士楼、食堂模板支架方案编制： 审核： 批准： 南方科技大学一期标项目部二一一年八月十五日目 录一、编制依据1二、工程概况2三、高支模支撑方案21、模板及支撑架的材料选取22、支撑系统的构造设计3四、高支模验算书41、楼板高支模计算42、梁高支模计算12五、高支模施工的安全管理241、高支模系统施工安全管理机构242、高支模施工注意问题24六、高支模施工方法241、门式架支撑系统安装242、梁、板模板安装243、验收及拆除的批准程序254、门式架高支模拆除285、安全技术措施306、预防坍塌事故的安全技术措施317、预防高空坠落事故安全技术措施32七、混凝土浇筑方法及技术措施33八、监测措施31九、应急救援预案331、概况332、机构设置333、报警救援及其他联络电话334、人员分工与职责335、应急救援工作程序346、应急救援方法34一、编制依据1.建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2000；2. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001） 3.建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001；4.混凝土结构工程施工质量验收规范50204-2002；5.建筑施工计算手册2007版；6. 与本工程有关的结构施工图图纸等。7. 深圳市建设工程高大模板施工安全管理办法二、工程概况工程名称：南方科技大学一期标书院、院士楼、食堂工程建设单位：深圳市建筑工务署监理单位：深圳市中海建设监理有限公司设计单位：中外建工程设计与顾问有限公司、深圳市筑博工程设计有限公司施工单位：深圳市鹏城建筑集团有限公司南方科技大学一期标工程位于深圳市南山区西丽塘郎山片区，分为C-1书院组团和C-2院士楼组团。E1栋，层数：6，建筑面积：6417.91m2，建筑高度：20.2 m ；E2栋，层数：6，建筑面积：4685.71m2 ，建筑高度：20.2 m；E3栋，层数：6，建筑面积：9069.56m2，建筑高度：20.2 m ；E4栋，层数：7，建筑面积：5638.14m2 ，建筑高度：23.2 m；E5栋，层数：9，建筑面积：5079.84m2 ，建筑高度：29.2 m；E6栋，层数：7，建筑面积：4113.62m2 ，建筑高度：23.2 m；书院组团总建筑面积：35004.78 m2；首层层高5.24米，标准层3米。院士楼：层数：2，建筑面积：2584.51m2；首层层高4米，二层层高3.1米。食堂工程建筑高度：10.6m，层数：2层，建筑面积为4705.74m2；首层及二层层高均为4.55米。根据结构施工图图纸以下情况为本工程楼面模板支撑系统主要和最薄弱环节：（1） 书院部分首层层高5.24m，板厚180mm，最不利梁为VKLa，梁截面尺寸为300mm×600mm。三、高支模支撑方案1、模板及支撑架的材料选取模板：采用915mm×1830mm×18mm（厚）胶合板。木枋：采用100mm×100mm木枋，50mm×100mm木枋。支撑系统：选用MF1219门式脚手架及配件、12对拉螺栓等。纵横水平拉杆：选用48×3.5mm钢管及配件。纵横向剪刀撑：选用48×3.5mm钢管及配件。垫板：采用脚手架配套底托，垫板为两条80×80mm木枋并排垫放。2、支撑系统的构造设计本工程的超高支模方案采用门式钢管脚手架支撑系统，管径为42，高架宽1219mm，高1930mm（图1），矮架宽1219mm，高914mm（图2）。图2 图1 具体构造措施如下：（1） 梁侧模板采用18mm厚夹板，竖枋间距300，竖向设置一排穿梁螺栓12600mm，第一排设在梁底以上400mm（当梁高750 mm时必设穿梁螺栓）；梁底模板采用18mm厚夹板，梁底设置二层木枋，横枋采用50×100木枋，间距200300，纵枋采用100×100木枋，支顶采用门式架，排距为600；楼面模板采用18厚夹板，板底设置二层木枋，横枋采用50×100木枋，间距300，纵枋采用100×100木枋，支撑采用门式架，排距为600。（2）为加强门式架的整体刚度，门式架搭设必须保证架身垂直，纵横向基本顺直，并采用48钢管设置纵向水平拉杆，在脚手架的顶层、底层设置，水平拉杆用扣件与门式架扣紧。剪刀撑在主梁门式架两侧沿全高连续设置，剪刀撑与地面倾角为4560°，用扣件与门式架扣紧。（3）离地面200mm处设置纵横扫地杆一道。门式架直接置于浇筑好并且达到一定强度的楼板面上或者有一定强度的面层上，门式架下为两条80×80mm木枋并排垫放。（4）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，等模板应按设计要求起拱，当设计无具体要求是，起拱高度应为跨度的13。（5）所有标高高支模必须待下层梁板砼强度达到50以上方可继续搭设。上一层高支模施工时，下一层支架不能拆除，以便荷载能安全传至基础上。组合门式架时，采取高架在下，矮架在上的原则。四、高支模验算书1、梁支模计算一、工程属性新浇混凝土梁名称VKLa新浇混凝土梁计算跨度(m)8混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×600新浇混凝土结构层高(m)5.24梁侧楼板厚度(mm)180二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)当计算支架立柱及其他支承结构构件时1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.45非自定义:0.2风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.5三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，门架垂直梁轴线门架跨距lb(mm)900梁两侧立柱间距lc(mm)2000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)1000混凝土梁距梁底小梁中的位置居中梁底门架第一根立柱距梁中心线距离(mm)610梁底支撑小梁间距(mm)300梁底支撑主梁一端悬挑长度(mm)400 设计简图如下：模板设计立面图1模板设计立面图2模板设计平面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)10000 Wbh2/6=300×15×15/611250mm3，Ibh3/12=300×15×15×15/1284375mm4 按四等跨连续梁计算，简图如下： q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.7×2×0.36.14kN/m q1静0.9×1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.35×0.1+(24+1.5)×0.6×0.35.6kN/m q1活0.9×1.4×0.7Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2×0.30.53kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=0.1+(24+1.5)×0.6×0.34.62kN/m 1、抗弯验算 Mmax/Wmax0.077×5.6×0.32+0.1×0.53×0.32，-0.107×5.6×0.32+0.121×0.53×0.32，-0.071×5.6×0.32-0.107×0.53×0.32×106/112504.28N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2l4/(100EI)0.632×4.62×3004/(100×10000×84375)0.28mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1.143 q1静l+1.223 q1活l1.143×5.6×0.3+1.223×0.53×0.32.11kN 标准值(正常使用极限状态) R'max1.143q2l1.143×4.62×0.31.58kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 计算简图如下： 承载能力极限状态 q1=0.9×1.2×(G1k2-G1k1)×l=0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.3=0.06kN/m q2=Rmax/L=2.11/0.3=7.05kN/m F1=0.9×1.2×0.5×0.3×0.6=0.1kN/m F2=0.9max1.2×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2×0.3×(2-0.61-0.3/2)/2+0.9×1.2×0.5×0.3×(0.6-0.18)=1.46kN/m 正常使用极限状态 q'1=(0.3-0.1)×0.3=0.06kN/m q'2=1.58/0.3=5.28kN/m F'1=0.5×0.3×0.6=0.09kN/m F'2=(0.1+(24+1.1)×0.18)×0.3×(2-0.61-0.3/2)/2+0.5×0.3×(0.6-0.18)=0.92kN/m 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kN·m) Mmax/W0.95×106/8333011.44N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax2.04kN max3Vmax/(2bh0)=3×2.04×1000/(2×100×50)0.61N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max2.44mml/4001219/4003.05mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R11.71kN，R22.04kN 正常使用极限状态 R1'1.23kN，R2'1.44kN六、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)100×100可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)8415主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44主梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66主梁截面惯性矩I(cm4)833.33主梁截面抵抗矩W(cm3)166.67 由上节可知RmaxR1，R22.04kN，R'maxR1'，R2'1.44kN 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kN·m) Mmax/W1.02×106/1666706.12N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.08kN max3Vmax/(2bh0)=3×4.08×1000/(2×600×300)0.03N/mm21.66N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.05mml/400900/4002.25mm 满足要求！七、门架稳定性验算门架代号M1219门架宽b(mm)1219门架高h0(mm)1930门架立柱钢管类型48×3扫地杆钢管类型48×3.5可调底座调节螺栓伸出长度(mm)200垂直门架的水平加固杆底层步距(m)2 门架(榀)重量Gmf(kN)0.1门架(榀)数量nm1交叉支撑(副)重量Gjk(kN)0.1交叉支撑(副)数量nj1水平架(榀)重量Gsk(kN)0.1水平架(榀)数量ns1脚手板(块)重量Gbk(kN)0.1脚手板(块)数量nb1连接棒(个)重量Glk(kN)0.1连接棒(个)数量nl1锁臂(副)重量Gsk(kN)0.1锁臂(副)数量ns1直角扣件重量Gzk(kN)0.1直角扣件数量nz1旋转扣件重量Gxk(kN)0.1旋转扣件数量nx1附件重量Gfk(kN)0.2 水平加固杆钢管类型48×3水平加固杆设置5步4设剪刀撑钢管类型48×3.5剪刀撑设置5步4跨水平架设置5步4设脚手板设置5步4设交叉支撑钢管类型48×3.5交叉支撑长度(m)2.04 q1=Gmk+Gjknj+Gskns×4/5+Gbknb×4/5+Gjknj+Gskns=0.1+0.1×1+0.1×1×4/5+0.1×1×4/5+0.1×1+0.1×1=0.56kN q2=Ggk(lb+lb)×5/4=0.04×(0.9+0.9)×5/4=0.1kN q3=Gzknz+Gxknx=0.1×1+0.1×1=0.2kN q42×Ggk×4×lb/cos(arctan(5×h0)/(4×lb)=2×0.05×4×0.9/cos(arctan(5×1.93)/(4×0.9)=1.05kN q5=Ggk×(2×lb+(lc+b)/2)=0.05×(2×0.9+(2+1.22)/2)=0.17kN NGk=(q1+q2+q3+q4+q5+Gfk)/h0=(0.56+0.1+0.2+1.05+0.17+0.2)/1.93=1.18kN/m NGik=(24+1.5)×0.6×0.3+(24+1.1)×0.18×(2-0.61-0.3/2)/2+0.5×(2×0.6+0.3-0.18+(2-0.61-0.3/2)/2)×0.9=7.53kN NQ1k=1×0.9×(2-0.61+1.5×0.3)/2=0.83kN N1=0.9×1.2×(1.18×5.24+7.53)+1.4×0.83=15.86kN N2=0.9×1.2×(1.18×5.24+7.53)+0.9×1.4×(0.83+2×0.18×22/(10×1.22)=15.89kN N3=0.9×1.35×(1.18×5.24+7.53)+1.4×(0.7×0.83+0.6×2×0.18×22/(10×1.22)=17.49kN =k0h0/i=1.13×1930/15.9=137.16，查表得，0.41 N/(A)17487.02/(0.41×424×2)50.05N/mm2=1×205=205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由"门架稳定性验算"一节计算可知可调托座最大受力NRmax8.74kNN30kN 满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)8.74/(1×0.15)58.29kPafak140kPa 满足要求！2、E3板模板（门架）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称B180，标高5.14m新浇混凝土楼板板厚(mm)180新浇混凝土楼板边长L(m)8新浇混凝土楼板边宽B(m)6.1二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算模板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算模板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)支架形式开洞基本风压0(kN/m2)0.45风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.19三、模板体系设计模板支架高度(m)5.24门架间距la(mm)900门架跨距lb(mm)1300门架布置在混凝土板域中的位置自定义门架距混凝土板短边的距离(mm)212门架距混凝土板长边的距离(mm)400门架布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边的距离(mm)100小梁两端支撑形式铰支主梁两端支撑形式铰支小梁两端各悬挑长度(mm)200，200 设计简图如下：模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)18模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，以简支梁，取1m单位宽度计算。 计算简图如下： Wbh2/6=1000×18×18/654000mm3，Ibh3/12=1000×18×18×18/12486000mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5×18.14kN/m q20.9×1.2×G1k×b0.9×1.2×0.1×10.11kN/m p0.9×1.4×Q1k0.9×1.4×2.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4max8.14×0.32/8, 0.11×0.32/8+3.15×0.3/4=0.24kN·m Mmax/W0.24×106/540004.4N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.18)×14.62kN/m 5ql4/(384EI)5×4.62×3004/(384×10000×486000)0.1mml/400300/4000.75mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5×0.32.51kN/m 1、强度验算 小梁弯矩图(kN·m) M10.38kN·m q20.9×1.2×G1k×b0.9×1.2×0.3×0.30.1kN/m p0.9×1.4×Q1k0.9×1.4×2.53.15kN 小梁弯矩图(kN·m) M20.54kN·m MmaxmaxM1，M2max0.38，0.540.54kN·m Mmax/W0.54×106/833306.52N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) V11.76kN 小梁剪力图(kN) V23.91kN VmaxmaxV1，V2max1.76，3.913.91kN max3Vmax/(2bh0)=3×3.91×1000/(2×100×50)1.17N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.31.45kN/m 小梁变形图(mm) max0.36mml/4001300/4003.25mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)100×100可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)8415主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44主梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66主梁截面惯性矩I(cm4)833.33主梁截面抵抗矩W(cm3)166.67 1、主梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×1.5×0.32.23kN/m q1静0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.18)×0.31.83kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×1.5×0.30.4kN/m q2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.18)×0.31.51kN/m 承载能力极限状态: 按四跨连续梁，R'max(1.143q1静+1.223q1活)L1.143×1.83×0.3+1.223×0.4×0.30.77kN 按悬臂梁，R12.23×0.20.45kN RmaxR'max，R10.77kN 正常使用极限状态: 按四跨连续梁，R'max1.143q2L1.143×1.51×0.30.52kN 按悬臂梁，R11.51×0.20.3kN RmaxR'max，R10.52kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kN·m) Mmax0.16kN·m Mmax/W0.16×106/1666700.94N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax0.86kN max3Vmax/(2bh0)=3×0.86×1000/(2×100×100)0.13N/mm21.66N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.12mm0.75mm 满足要求！七、门架稳定性验算门架代号M1219门架宽b(mm)1219门架高h0(mm)1930门架立柱钢管类型48×3扫地杆钢管类型48×3.5可调底座调节螺栓伸出长度(mm)200垂直门架的水平加固杆的底层步距(m)2 门架(榀)重量Gmf(kN)0.1门架(榀)数量nm1交叉支撑(副)重量Gjk(kN)0.1交叉支撑(副)数量nj1水平架(榀)重量Gsk(kN)0.1水平架(榀)数量ns2脚手板(块)重量Gbk(kN)0.1脚手板(块)数量nb2连接棒(个)重量Glk(kN)0.1连接棒(个)数量nl2锁臂(副)重量Gsk(kN)0.1锁臂(副)数量ns2直角扣件重量Gzk(kN)0.1直角扣件数量nz2旋转扣件重量Gxk(kN)0.1旋转扣件数量nx1附件重量Gfk(kN)0.2 水平加固杆钢管类型48×3.5水平加固杆设置5步4设剪刀撑钢管类型48×3.5剪刀撑设置5步4跨水平架设置5步4设脚手板设置5步4设交叉支撑钢管类型48×3.5交叉支撑长度(m)1.52 q1=Gmk+Gjknj+Gskns×4/5+Gbknb×4/5+Gjknj+Gskns=0.1+0.1×1+0.1×2×4/5+0.1×2×4/5+0.1×2+0.1×2=0.92kN q2=Ggk(b+la)×5/4=0.05×(1.22+0.9)×5/4=0.13kN q3=Gzknz+Gxknx=0.1×2+0.1×1=0.3kN q4=2×Ggk×4×lb/cos(arctan(5×h0)/(4×lb)=2×0.05×4×1.3/cos(arctan(5×1.93)/(4×1.3)=1.11kN q5=Ggk×(b+la+lb)=0.05×(1.22+0.9+1.3)=0.17kN NGk=(q1+q2+q3+q4+q5+Gfk)/h0=(0.92+0.13+0.3+1.11+0.17+0.2)/1.93=1.47kN/m NGik=(G2k+G3k)×h+G1k)×(la+b)×lb)=(24+1.1)×0.18+0.75)×(0.9+1.22)×1.3)=14.51kN NQ1k=Q1k×(la+b)×lb)=1×(0.9+1.22)×1.3)=2.75kN N1=0.9×1.2×(Ngk×H+NGik)+1.4×NQ1k=0.9×1.2×(1.47×5.24+14.51)+1.4×2.75=27.48kN N2=0.9×1.2×(Ngk×H+NGik)+0.9×1.4×(NQ1k+2×(Qk×22)/(10b)=0.9×1.2×(1.47×5.24+14.51)+0.9×1.4×(2.75+2×0.1×22/(1.22×10)=27.2kN N3=0.9×1.35×(Ngk×H+NGik)+1.4×(0.7×NQ1k+0.6×2×(Qk×22)/(10b)=0.9×1.35×(1.47×5.24+14.51)+1.4×(0.7×2.75+0.6×2×0.1×22/(1.22×10)=29.49kN =k0h0/i=1.13×1930/15.9=137.16，查表得，0.41 Nw/(A)29486.02/(0.41×424×2)85.64N/mm2=1×205=205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N29.49/2=14.74kNN30kN 满足要求！五、高支模施工的安全管理1、高支模系统施工安全管理机构项目经理刘永春和执行经理韦武典为第一安全责任人，总工胡琛为直接安全责任人，陈自海为现场专职安全管理员，并相应成立高支模施工安全管理领导小组。组  长：刘永春     电话：18820257625副组长：韦武典 电话：13923463475副组长：吴桂仕     电话：13714052518组  员：陈自海 电话：13427927726组  员：蔡衍彪     电话：13923837345组 员： 各施工班组长2、高支模施工注意问题（1）成立以项目经理为中心的领导班子，对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，决定采用门式脚手架方式建立高支模系统。  （2）施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。  （3）支模完毕，经班组、项目部自检合格，报监理、安监验收合格后，方能进行钢筋安装。  （4）高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上爬下，应从外排栅进入工作面。  （5）高支模搭设、拆除和砼浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。  （6）混凝土浇筑时，专职安全员观察模板及支撑系统的变化情况，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场负责人检查同意后方可复工。六、高支模施工方法1、门式架支撑系统安装（1）施工顺序放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高梁板门式脚手架安装架设梁底木方龙骨于门式脚手架顶托板上梁底模及侧模安装架设板底木方龙骨于门式脚手架顶托板上楼板模板安装梁板钢筋绑扎铺设梁板混凝土浇筑混凝土保养，达到设计强度等级的100%拆下门式脚手架可调顶托拆除梁、板模板，清理模板拆除水平拉杆、剪刀撑及门式脚手架（2）安装1）高支模采用门式架支撑系统，纵横水平拉杆采用48×3.5mm钢管。2）门式脚手架支撑的搭设必须满足建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000，J43-2000）的规定。3）脚手架支撑支设前，应按本施工组织设计要求进行三级技术交底，并要签字确认。4）要对门架、配件、加固件进行检查、验收，严禁使用不合格的门架、配件。5）对各层楼面进行清理干净，不得有杂物。6）先弹出门架立杆位置，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆及水平纵横加固杆。7）按设计分配摆放好需要组合的门架，梁模板支撑的门架采用垂直于梁轴线的布置方式，板模板支撑时采用平行于板短向而布置，并根据梁底及板底的高度组合拼装。8）梁和楼板的脚手架跨距和间距必须案本计算方案布置。9）支顶安装前，应放出轴线、梁位置线以及楼面水平控制标高。安装第一层门式脚手架后，要调节可调底座来进行调平校直，然后安装上层门式脚手架。但可调底座调节螺杆伸出长度不宜超过200mm。当安装高度不足一榀门架高度时，可采用矮架和可调托座进行调节。在每往上安装一榀门架时，门架两侧要安装剪刀撑，并用连接销和锁臂锁紧立杆接头。门式脚手架应垂直，上下层门式脚手架应在同一竖直中心线上。门式脚手架安装宜排列整齐，并在相互垂直的两个方向有保证其稳定的支撑系统。10）纵横向剪立撑设置在门架外侧周边和内部按本方案间距设置。11）交叉支撑应在每列门架两侧设置，并应采用锁销与门架立杆锁牢，施工期间不得随意拆除。12）上、下榀门架的组装必须设置连接棒，连接棒直径应小于立杆内径的12mm。13）门架纵横水平杆沿高度方向设置，第一道水平杆（扫地杆）设在离柱脚200mm处，上下两榀门式架连接处设一道，可调顶托以下100mm处设置一道。门架必须牢固地支承在钢筋混凝土地（楼）面上，并在立杆底座下铺设80mm×80mm双木方。14）门架、调节架、可调托座和可调底座应根据支撑高度设置。15）模板承重架应与已浇注的砼墙或柱作为拉结节点，增强整体稳定性及整体抗倾覆能力。16）支撑安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，立即整改。2、梁、板模板安装（1）梁底模及侧模均采用18mm胶合板，梁底模铺设在木方横楞上，横楞两头搁置在顶托上。（2）楼板模采用18mm胶合板，板底横楞及顶托均采用100×100mm木方。（3）模板的安装顺序如下：    柱钢筋验收柱模板门架顶托横楞梁底模梁侧模门架顶托横楞楼板底模。（4）模板存放时，必须满足地区条件所要求的自稳角。大