福建某石化项目塔类设备保温大型脚手架搭设施工方案.doc

编号：翔鹭石化（漳州）有限公司PTA项目塔类设备保温大型脚手架搭设施工方案编 制: 审 核：批 准：标准化员：中国化学工程第十一建设有限公司漳州PTA工程项目经理部2013年04月目 录 1.编制说明和依据32.施工准备33施工顺序34搭设材料45地基与基础46脚手架构造47、脚手架的计算:88使用劳动力计划表、施工进度计划、材料及机具配备149质量保证措施1610.安全施工措施1711.应急预案181.编制说明和依据1.1编制说明翔鹭石化（漳州）有限公司150万吨/年精对苯二甲酸(PTA)项目，CTA主装置区10台塔，31台换热器，29台罐，2台蒸发器需要绝热保温，其中2台塔C-411-1/2（直径9000mm，高度78550mm/直径6500mm，高度76253mm）和两台罐V-131-1/2（直径10000mm，高度37080mm）需要搭设大型脚手架。本方案是以直径最大、高度最高的C-411-1溶剂脱水塔脚手架搭设为例，其它设备脚手架搭设可参照本方案执行。1.2编制依据1）翔鹭石化（漳州）有限公司精对苯二甲酸项目主装置（CTA）设备制造图纸；2）本计算根据中国建筑出版社建筑施工脚手架实用手册；3）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001) ；4）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；5）石油化工建设工程施工安全技术规范（GB50484-2008）；6）翔鹭石化脚手架施工的相关规定。2.施工准备2.1施工技术准备2.1.1根据设计文件及相关标准规范的要求，完成了施工技术方案的编写；2.1.2对施工人员进行施工技术交底和安全培训；2.1.3检查需要搭设脚手架设备的施工情况，办理完工序交接手续后方可施工。2.2施工现场准备2.2.1脚手架架杆、脚手板等材料按照规格及质量要求准备齐全；2.2.2对钢管、扣件、脚手板等在使用前认真检查，不合格的构配件不得使用；2.2.3施工现场地面、杂物清理完毕，搭设场地经过平整，已经满足脚手架的搭设要求；2.2.4施工现场有完备的安全设施及劳保用品；2.2.5铺设施工电缆，设置配电箱，保证施工电源。3施工顺序3.1施工顺序：架设材料准备办理高空作业票地基处理与底座安放脚手架搭设验收脚手架挂合格牌保温工程施工脚手架拆除清理现场4搭设材料4.1钢管的材质及规格要求一般采用符合GB700-2006普通碳素结构技术条件技术要求的Q235钢，外表平直光滑、无裂纹、分层、变形扭曲，打洞截口及锈蚀程度小于0.5mm的钢管，必须具有生产厂家的产品检验合格证。现场采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管作为立杆和斜杆（剪刀撑），大横杆钢管长度在3-6m之间，用于小横杆的钢管长度在1.5-2.0m之间。4.2扣件的材质及规格要求扣件是专门用来对钢管脚手架杆件进行连接的，他有同转、直角（十字）和对接（一字）三种形式，扣件应采用可锻铸铁制成，其技术要求应符合GB15831-2006钢管脚手架扣件的规定，严禁使用变形、裂纹、油丝、砂眼等弊病的扣件，不许沿轴心方向承受拉力，直角扣件不许沿十字轴方向承受扭力；对接扣件不宜承受拉力，当用于竖向节点时，只允许承受压力，扣件螺栓的紧固力矩应控制在40-50Nm之间，使用直角和回转扣件紧固时，钢管端部，应伸出扣件盖板边缘，不小于100mm，扣件夹紧钢管时，开口处最小距离不小于5mm，回转扣件的两端旋转面间隙要小于1mm。4.3脚手板的材质及规格要求钢脚手板用厚度2-3mm的A5钢板，规格以及长度1.5m-3.6m，宽度0.23m-0.25m，肋高0.5m为宜。板的两端应有连接装置，板面应有防滑孔。凡有裂纹、扭曲的不得使用。5地基与基础根据脚手架的搭设高度，搭设场地土质情况，对地面进行地基处理，该场地已经全部硬化，满足脚手架搭设要求。6脚手架构造6.1脚手架设计尺寸6.1.1脚手架搭设距离塔壳体200mm沿塔体外侧采用双排双立杆式进行搭设脚手架，参见图一。图一6.1.2脚手架步距为1.2m；6.1.3立杆纵距为1000mm（参见图一）；6.1.4大横杆长度为1.5-2m，小横杆长度为1-1.5m，小横杆间距为1-2m；6.1.5踢脚杆、防护杆从第二步起设置分别为0.3m和1.2m，顶排防护栏杆不少于二道，高度分别0.9m、1.3m；6.1.6相交处增设横向斜杆，采用刚性连墙件，27设一处。6.1.7塔脚手架连墙件使用钢管与设备平台、管道支架、塔管口、悬臂梁、人孔进行牢固拉结。首选是与钢平台进行连接，其次利用管道支架，然后再考虑塔管口、人孔时，用短架杆将脚手架与塔壁连接，并箍紧。同时与设备平台栏杆、立柱连接。连接形式如下：6.1.9CTA主装置塔器所有的扇形平台宽度均为1m，平台的内边梁离设备的尺寸为0.20m，故如上所说，脚手架横距为1m，内侧脚手架落在设备平台上，外侧脚手架在设备平台外侧，外侧脚手架立杆连接在平台栏杆上，并且平台栏杆内侧增加横杆固定，并增加斜撑，加斜撑方式参照上图。6.1.10塔脚手架自塔器安装后保温施工前开始搭设，搭设过程中，搭设物资使用小型的卷扬机利用塔顶吊柱运送(成捆架杆运送不大于500Kg)，吊点位置设在塔顶吊柱上，利用塔平台放置临时脚手架搭设物质。搭设的脚手架为双排脚手架只供塔器保温施工非承重架，平台上放置机具，不超过平台载荷。6.2纵向、横向水平杆，脚手板，防护栏杆，踢脚板6.2.1纵向立杆，其长度不小于3步。纵向水平杆不允许对接，应采用定长件交错布置，两根相邻纵向水平接头设置相互错开不小于500mm；6.2.2纵向搭接长度不小于1m，并等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm；6.2.3纵向水平杆的各节点采用直角扣件固定在横向水平杆上；6.2.4横向水平杆的各个节点处必须调协并用直角扣件扣接且严禁拆除；6.2.5脚手架板的铺设宽度不得小于两块板的宽度，离设备外壁距离是2030cm，不得有空隙和探头板，并在两侧设置踢脚板，防止小件工具滑落。脚手架板搭接时不得小于20cm；对接时应架设双排小横杆，间距不小于20cm。在架子拐弯处脚手板应交叉搭接，垫平架板应用木板，并且要与架板和横杆绑扎牢固，不得采用砖垫。6.2.6脚手板必须垂直于塔体切线方向横向铺设，满铺到位，不留空位。四角用14#铁丝双股并联绑扎固定在纵向水平杆上，要求绑扎牢固，交接处平整，严禁探头板。6.2.7钢脚手板外侧自第二步起必须设1.2m高同材质的防护栏和300mm高的踢脚杆。6.3立杆6.3.1每根立杆垂直稳放在垫板上；6.3.2脚手架立杆距离塔壳体切线净距离为200mm，大于300mm处的须铺设脚手板，并设置平稳牢固；6.3.3脚手架须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底面上不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆也采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延伸长两跨与立杆固定，高低差不小于1m，靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于500mm；6.3.4立杆在与塔操作平台相遇处，平台下立杆顶部应顶紧平台板下面，平台上立杆底部应顶紧平台板上面，通过平台的上下对中紧密接触达到卸载的目的；6.3.5立杆接长处顶层步可采用搭接外，其余各层步接头必须用对接扣件连接，对接，搭接，均须符合如下规定：立杆上的对接扣件交错布置，两根相邻立杆的接头要相互错开，不设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。6.3.6在每隔20m的距离可利用塔体及平台搭设横杆或用钢丝绳拉吊进行附着和部分卸载。6.4爬梯及垂直运输由于设备的搭设高度较高，为保证施工人员的上下安全与方便和便于小件运输，脚手架在搭设过程中借助塔设备自身平台爬梯进行上下，不再另做直爬梯。材料的垂直运输：借用塔顶的旋转吊臂挂设钢丝绳，利用2T卷扬机进行垂直运输，在地面与架体上用对讲机进行指挥操作，吊装过程中地面上设置专人监控。限制活动载荷的重量，架管每次运输不超过4根。6.5避雷装置6.5.1脚手架顶部高于2m，沿塔圆周方向均匀分布设置八根防雷连接导线，导线采用35mm2电焊线或铜导线与塔体绑扎相连；6.5.2塔体底部沿圆周方向均匀分布四点有30mm宽的镀锌扁钢与预埋接地点焊接相连，其接地电阻不大于4。7、脚手架的计算:活荷载参数：施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；风荷载参数：福建省漳州市地区，基本风压为1.25，风荷载高度变化系数z为0.84，风荷载体型系数s为0.65；静荷载参数：每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1291；脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；脚手板类别:热镀锌钢跳板；脚手板铺设层数:4；地基参数：地基土类型:粉土；地基承载力标准值(kN/m2):200.00；基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:1.00。7.1大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。7.1.1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ； 脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.200/(2+1)=0.140 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.000×1.200/(2+1)=1.200 kN/m； 静荷载的计算值: q1=1.2×0.038+1.2×0.140=0.214 kN/m； 活荷载的计算值: q2=1.4×1.200=1.680 kN/m； 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 7.1.2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.08×0.214×1.2002+0.10×1.680×1.2002 =0.267 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.214×1.2002-0.117×1.680×1.2002 =-0.314 kN.m； 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.267×106,0.314×106)/5080.0=61.811 N/mm2； 大横杆的抗弯强度:= 61.811 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。满足要求！ 7.1.3.挠度计算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.140=0.178 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.200 kN/m； 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V= 0.677×0.178×1200.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×1.200 ×1200.04/(100×2.06×105×121900.0) = 1.081 mm； 脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表5.1.8。 大横杆的最大挠度小于 1200.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求!7.2小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。7.2.1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.200 = 0.046 kN； 脚手板的荷载标准值：P2=0.350×1.200×1.200/(2+1)=0.168 kN； 活荷载标准值：Q=3.000×1.200×1.200/(2+1) =1.440 kN； 荷载的计算值: P=1.2×(0.046+0.168)+1.4 ×1.440 = 2.273 kN； 小横杆计算简图 7.2.2.强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.2×0.038×1.2002/8 = 0.008 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.273×1.200/3 = 0.909 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.917 kN.m； = M / W = 0.917×106/5080.000=180.601 N/mm2 ； 小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！ 7.2.3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=5×0.038×1200.04/(384×2.060×105×121900.000) = 0.041 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.046+0.168+1.440 = 1.654 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1654.080×1200.0×(3×1200.02-4×1200.02/9 ) /(72×2.060×105 ×121900.0) = 4.040 mm； 最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.041+4.040 = 4.081 mm； 小横杆的最大挠度小于 (1200.000/150)=8.000 与 10 mm,满足要求!7.3扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80， 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.200=0.046 kN； 脚手板的荷载标准值: P2 = 0.350×1.200×1.200/2=0.252 kN； 活荷载标准值: Q = 3.000×1.200×1.200 /2 = 2.160 kN； 荷载的计算值: R=1.2×(0.046+0.252)+1.4×2.160=3.382 kN； R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。 7.4脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1161 NG1 = 0.116×25.000 = 2.903 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用热镀锌钢跳板，标准值为0.35 NG2= 0.350×4×1.200×(1.200+0.3)/2 = 1.260 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用木栏杆，标准值为0.14 NG3 = 0.140×4×1.200/2 = 0.336 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.200×25.000 = 0.150 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.649 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.000×1.200×1.200×2/2 = 4.320 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.550 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.840 ； Us - 风荷载体型系数：Us =0.649 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 ×0.550×0.840×0.649 = 0.210 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.649+ 1.4×4.320= 11.626 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.649+ 0.85×1.4×4.320= 10.719 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.210×1.200× 1.8002/10 = 0.097 kN.m；7.5立杆的稳定性计算:不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =11.626 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.530 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.181 m； Lo/i = 201.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.179 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 11626.000/(0.179×489.000)=132.824 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 132.824 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求。 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =10.719 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.530 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.181 m； Lo/i = 201.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.179 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 10719.000/(0.179×489.000)+97108.653/5080.000 = 141.575 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 141.575 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求。7.6连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0.210 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 12.960 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4×Wk×Aw = 3.808 kN； 连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 8.808 kN； 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=500.000/15.800的结果查表得到0.912； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 连墙件轴向力设计值 Nf=×A×f=0.912×4.890×10-4×205.000×103 = 91.423 kN； Nl=8.808<Nf=91.423,连墙件的设计计算满足要求。 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl=8.808小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求。7.7立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值: fg = fgk×Kc = 200.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 200.000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1.000 ； 立杆基础底面的平均压力 ，p = N/A =119.100 kN/m2 ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.719 kN； 基础底面面积 (m2)：A = 0.090 m2 。 p=119.100 fg=200.000 kN/m2 。地基承载力的计算满足要求。8使用劳动力计划表、施工进度计划、材料及机具配备8.1劳动力计划表工种架子工力工管理数量202048.2施工进度计划本方案仅排出原则进度统筹时间，详细的进度计划以现场实际情况采取赶工措施提前。V-131-1/2脚手架搭设时间1) 技术准备：2013年4月17日2013年4月20日2) 材料订货：2013年4月21日2013年4月21日3) 材料到货：2013年4月28日2013年5月4日4) 脚手架搭设：2013年5月6日2013年5月31日5) 脚手架验收：2013年6月1日2013年6月1日6) 脚手架使用：2013年6月2日2013年6月22日 7) 脚手架拆除：2013年6月23日2013年7月8日 8) 场地清理： 2013年7月9日2013年7月12日C-411-1/2溶剂脱水塔脚手架搭设时间1) 技术准备：2013年5月11日2013年5月14日2) 材料订货：2013年5月17日2013年5月17日3) 材料到货：2013年5月24日2013年5月31日4) 脚手架搭设：2013年6月2日2013年7月2日5) 脚手架验收：2013年7月3日2013年7月3日6) 脚手架使用：2013年7月4日2013年8月14日 7) 脚手架拆除：2013年8月15日2013年9月4日8) 场地清理: 2013年9月5日2013年9月8日8.3材料配备名称单位数量规格普通钢管T167.348mmx3.5mm钢脚手板块51963000mmx250mmx50mm直角扣件个37995旋转扣件个367对接扣件个2088镀锌钢丝T3.114#垫木、防滑条m338.4机具配备名称单位数量备注架子扳手把100搭设和拆除架子用力矩扳手把10检查架子扣件拧紧力度是否大到要求手拉葫芦个5调整架子水平弯曲度滑轮个101t棕绳m100020mm卡车辆1运输材料25T汽车吊辆1运输材料9质量保证措施脚手架的验收和日常检查按照以下规定进行，检查合格后，方允许使用或继续使用： 1)搭设完毕后2)施工中中途停止使用超过15天，在重新使用之前； 3)在受到暴风或大雨、地震等强力因素作用之后； 4)在使用过程中发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结及安全隐患存在的情况时；5)操作架上严禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷载；6)在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作。派专门人员定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇到问题及时解决；7)外观质量：脚手架钢管颜色一致；8）脚手架搭设完毕或分段搭设完毕,应按规范规定对脚手架工程的质量进行检验，经检查验收合格后方可交付使用； 9）脚手架搭设完毕后应由上一级安全技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的安全人员进行检查验收； 10）脚手架搭设垂直度与水平度允许偏差 项        目允许偏差（mm） 垂直度每步架步距/1000及其±20脚手架整体总高度/600及±50 水平度一跨距内水平架两端高差±1/600及±30脚手架整体±脚手架长度/600及±5010.安全施工措施10.1材料及其使用安全技术措施 1)扣件的紧固程度宜在4050N/M,对接扣件的抗拉承载力为3KN； 2)对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。 3)各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100mm。 4)外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、钢丝、塑料混用。严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。10.2.脚手架搭设的安全技术技术措施1)脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷。 2)搭设过程中划出工作标志区，拉扯警戒绳，并配备现场安全员，禁止行人随便进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，架子工要听从指挥，严禁在无人指挥下作业。3)搭设立杆时应每隔3跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。4)脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。5)脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件两步以上。6)搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签字。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。7)施工中存在交叉作业时，脚手架搭设下方禁止作业，当不能停止作业时，应在作业面下方搭设防护网并加大现场监管，尽量避免交叉作业。10.3.脚手架施工作业的安全技术措施1)结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用，任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。2)严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载大于3KN/m2，确保较大安全储备。3)结构施工时不允许三层同时作业，施工时同时作业层数不超过两层，本方案使用脚手架同时作业层数不超过二层。4)当作业层高出其下连墙件3米以上，且其上尚无连墙件时应采取适当的临时抛拉措施。5)各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。6)定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。10.4、脚手架拆除的安全技术措施1)脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。2)拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟定出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。3)架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、连墙件及拆除架体各吊点、附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。4)拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人维护，禁止非作业人员进入。5)拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。6)拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。7)拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。8)在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件的危险性作业。9)所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。10)所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。11)拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下，拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷12)六级风以上（含六级）时停止拆除脚手架施工。11.应急预案为了有效控制和及时处理搭设过程中各类突发事件，把危害的影响降低到最低，成立搭设应急小组，大型设备脚手架搭设应急组织实施和应急响应。11.1组织机构项目部成立以项目经理为组长各科室负责人及施工班长、队长等组成的应急领导小组。组 长：王文言副组长：刘清芝、郭卫林； 13850494519、13850494504成 员：董孝春、张占立、武新民、刘波、魏会超、左艳开、关宏亮、王双柱、刘蔚文、王守信、姜栓、王承周、买顺利、徐建华、吴杰儒，马宝山、赵长领；18601598745应急领导小组办公室设在项目部安全部 0596-609870311.2应急措施：11.2.1应急领导小组职责、责任和权利：1)项目经理：承担项目应急领导责任。应急状态下，在发生紧急状况后，尽快做出反应，签署“应急状态行动令”，组织应急抢险救助工作。2)技术负责人职责：得到应急信息后立即向经理汇报，按照经理决策，协助指挥应急抢险、救助活动。3)安全员职责：应急状态下，参与现场措施、应急抢救、现场控制、事故调查、原因分析。4)班组长职责：负责本班应急管理工作。负责本班组应急培训、应急预案实施等工作。应急状态下，负责组织全班人员进行事故初期紧急处置，组织抢险方案。参与事故调查。原因分析和事故善后及恢复生产工作。5)卫生管理员职责：应急状态下，尽快到达现场，负责伤员的救护，重伤员现场急救、包扎、连续医院和护送伤员工作。6)岗位员工职责：熟悉应急管理制度，应急预案、应急反应程序。一旦发现险情，迅速发出警报，具体实施应急预案和应急反应程序。11.3应急要求及原则：1)应急抢救原则：以人为本、抢救为先、保护财产和环境，防止事态扩大。2)应急处置原则首先疏散无关人员，抢救遇险人员，最大限度减少人员伤亡。3)采取控制措施，防止事态扩大4)及时报告险情动态5)分析判断现场及时划定危害范围6)及时增援，最大限度降低灾害损失和人员伤亡。11.4应急反应程序1)施工现场一旦发生人员伤亡事故，伤者或目击者应立即发出求救信号，通知现场卫生救护员和现场负责人。卫生员应立即赶赴事故现场，检查受伤者情况并立即采取现场急救措施，同时填写好伤情报告，并向现场监督员汇报。人身事故发生后，项目负责人立即向公司工程管理部汇报。当伤势严重时，现场监督员根据人员伤亡情况立即安排车辆送往就近医院。值班车运送途中，卫生员要跟车监护。同时用电话与医院联系通报伤者情况。通知医院做好抢救准备。现场除抢救外，施工技术负责人应负责保护好现场，等候上级安全部门进行事故调查。11.5机械伤害事故急救程序先进行现场自救，判断受伤人员出血类型，对外伤人员立即采取指压法止血，要根据动脉的走向，在出血伤口的近心端，通过用手指压迫血管，使血管闭合面达到临时止血的目的，然后再选择其他的止血方法止血。为防止伤口感染，应用清洁布遮盖，救护人员不得用手直接接触伤口，更不能再伤口内填塞任何东西或随便用药。如果伤势过重，由现场值班车，卫生员立即送伤员到医院进行抢救治疗，同时由现场监督员组织保护好现场，并通知项目指挥部、甲方及承包单位对事故进行处理。