某电梯卸料平台施工方案.doc

目 录一、工程概况1二、编制依据1三、施工方法及技术措施1四、质量标准9五、安全及文明施工12六、计算书15一、工程概况北闫庄村委城中村改造住宅小区（A1地块）3#住宅楼工程地下两层，地上18层，其中地下室二层为储藏室、消防泵房、采暖泵房，地下室一层为储藏室、商业网点，地上一层为商业网点、储藏室、住宅，地上2-18层为住宅。层高-2层：3.18m，-1层：3.97m，1层：3.47m，2-17层：2.9m，18层：2.98m，建筑高度56.8m。二、编制依据1、 本工程施工图纸、设计变更洽商；2、 本工程施工组织设计；3、 建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 4、 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-915、 建筑施工安全检查标准JGJ59-20116、 钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程DB11/T583-2008三、施工方法及技术措施 1. 电梯基础：配筋为12200，双排双向，预埋框与上层钢筋焊接，预埋框钩子钩住下层钢筋网格。地基承载力不小于0.15Mpa，基础混凝土为C25以上，厚度300，混凝土表面平整，偏差不大于1mm/m。基础四周设置排水沟。 电梯基础图数量（台）轨道高度（m）额定载重量（Kg）使用范围（层）主要运输材料3#楼1612*20001层-屋面砌体砖、砂浆、门窗、模板、水电管材等室内装修用料 2、 室外电梯均采用双笼电梯，电梯笼最高到达高度为58m，施工电梯的附墙架每三层安装一层开始安装，屋面最后一道,电梯具体位置详见平面布置图。 3、 电梯坐落在地下一层北侧外墙15-18/M轴处，立杆间距1450mm、横杆步距1450，上料平台南北向设置两排立杆，东西向设置四排立杆，最南侧与最北侧八道立杆12层以下为双立杆，12层及以上为单立杆。基础上200mm处设置扫地杆，立杆下垫20mm厚200×200mm的多层板垫片，回顶立杆伸出电梯基础四周各900mm。4、 卸料平台架体采用48钢管搭设，纵向间距1500，水平间距850，层间水平杆沿脚手板外侧周圈搭设即可，步距1450mm，立杆全部采用双立杆，高度为52.45m，东西两侧架体通高设置单向剪刀撑，架体外侧满挂安全网。5、 首层立杆直接立在地下一层楼板和电梯基础上。6、卸料平台采用200*50脚手板铺设，剪力墙利用螺栓眼每四层设置两道16钢丝绳卸荷（即4层、8层、12层、16层），卸荷点分别设置在卸料平台的东西两端。卸料平台脚手架图卸料平台脚手板图电梯剖面图7、工艺流程基层清理、立杆定位排放纵向扫地杆竖立杆将纵向扫地杆与立杆扣接安装横向扫地杆安装纵向水平杆安装横向水平杆安装剪刀撑安装连墙件扎安全网作业层铺脚手板和挡脚板。 8、搭设要点首先应将基层清理干净，依据卸料平台的总体设计，确定出各个立杆的准确位置，然后开始进行卸料平台的搭设。搭设时宜先立内排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。立杆应横平竖直，接长时，宜先立外排，后立内排。立杆接头除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开500mm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。横杆采用整根钢管，与立杆的每个交叉点均用直角扣件与立杆扣紧， 横杆伸出立杆边缘距离不小于100，扫地杆距离底座上皮200mm。 剪刀撑平台东西两侧侧面通高布置连续剪刀撑，剪刀撑斜杆与地面的夹角为45°-60°，剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间至少增加一个扣节点。所有固定点距主节点距离不大于150mm。脚手板平台层根据运料方向设置1.5m宽脚手板，脚手板采用50厚木板，并在两端80mm处用直径14号镀锌钢丝箍绕23圈固定。脚手板搭置在横杆上，两端设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。平台四周设置100mm高挡脚板，用15厚多层板制成。 连墙件连墙件采用刚性连接，与每层平台同步搭设。连墙件用48×3.5的钢管，其与脚手架的连接采用直角扣件，连墙件用钢管卡在窗口梁上，在结构墙体内外各用一根短钢管锁紧，第一道连墙件从二层开始设置，最后一道设置在25层。 防护设施平台外侧满挂全封闭密目安全网（除门口处），密目网采用1.5m×6.0m规格，用网绳绑扎在立杆外侧。每层平台设置防护栏，高度不小于1500mm，屋顶处防护栏不低于1500mm。9、平台拆除拆除作业应按确定的程序进行拆除：安全网挡脚板及脚手板防护栏杆剪刀撑斜撑杆横杆立杆。不准上下两步同时拆除，做到一步一清，一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除横杆、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆除连墙件。四、质量标准1 构配件允许偏差5.4.2 平台搭设的允许偏差和检验方法 3 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准五、安全及文明施工1、平台搭设和拆除人员必须是经考试合格的专业架子工，架子工应持证上岗。搭拆人员必须戴好安全帽、系安全带、穿防护鞋2、平台搭设完成后必须经过质检员和安全员验收确认合格报监理验收合格后方可使用。3、平台的验收和日常检查按照以下规定进行，检查合格后，方允许使用或继续使用：（1）搭设完毕后，作业层施加荷载前；（2）连续使用达1个月；（3）施工中中途停止使用超过一个月，在重新使用之前；（4）在受到六级及以上强风或大雨、地震、冻结地区解冻等强力·因素作用之后；（5）在使用过程中发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结及安全隐患存在的情况时。4、平台在使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。5、每层的进料口必须设置安全防护门，层门不使用必须关好，层门外平面与平台边缘距离150mm，底层与平台间距35mm。5、钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。6、搭拆过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。7、平台验收完成后，未经同意不得任意拆除平台的任何构件。8、严格控制施工荷载，平台上的机具和材料应及时倒运如楼内，施工平均荷载不得大于2kN/m2，确保平台的安全使用。9、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。10、拆除平台前应详细检查平台情况，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。11、在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。12、所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。13、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。14、使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。15、施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。16运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理，要随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。17、 、六级以上大风、大雾、大雪等恶劣天气应停止脚手架作业。在雪后应及时清扫平台上积雪，并要采取防滑措施。18、 升降机操作人员必须经过培训，并取得劳动部门颁发的上岗证，熟悉各个部件的性能及操作技术。19、 定期检查施工电梯的呼叫器，保证通讯畅通，同时注意防雨。20、 定期检查维修（1）每天检查电源电压、笼门开关、上下限位、齿轮咬合间隙、导轨间隙等。（2）每周检查各润滑部位、滚轮、附墙架、电缆防护及导轨、电机等。（3）每月检查齿轮磨损、电机制动力矩等。（4）每季检查滑轮及轴承、滚轮的磨损、防坠器等。（5）每年检查电缆破损、各个零部件及保养。（6）日常要对上述五条规定进行保养，工作一定时间进行维修。六、计算书室外电梯脚手架计算书一、计算依据：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112、建筑地基基础设计规范GB50007-20113、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20035、混凝土结构设计规范GB50010-20106、建筑施工手册第五版二、脚手架总参数架体搭设基本参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型48×3.5脚手架架体高度H(m)55立杆步距h(m)1.45立杆纵距（跨距）la(m)1.45立杆横距lb(m)0.8内立杆距建筑距离a(m)0.65横向水平杆悬挑长度a1(m)0.1纵横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵杆上横杆根数n90连墙件布置方式两步两跨连墙件连接形式扣件连接连墙件截面类型钢管连墙件型号48×3.5扣件连接的连接种类单扣件连墙件计算长度55荷载参数脚手板类型木脚手板挡脚板的类型木脚板脚手板铺设的方式每2步设置一层密目式安全网的自重标准值0.01挡脚板铺设的方式每2步设置一层装修脚手架施工层数1结构脚手架施工层数1横向斜撑每隔（x）跨设置5剪刀撑布置方式风荷载高度变化系数风荷载体型系数0.098实际脚手板铺设层数19脚手架搭设地区山西晋城地基参数基础类型地基地基承载力特征值fg(kPa)140垫板底面积A(m2)0.25地基土类型混凝土底板三、横向水平杆验算横向水平杆内力及挠度按简支梁验算，支座反向按有悬挑的简支梁计算。 承载能力极限状态q=1.2×(g+gK1×la/(n+1)+1.4×QK×la/(n+1)=1.2×(0.038+0.35×1.45/(90+1)+1.4×3×1.45/(90+1)=0.12kN/m正常使用极限状态qK=(g+gK1×la/(n+1)+QK×la/(n+1)=0.038+0.35×1.45/(90+1)+3×1.45/(90+1)=0.092kN/m1、抗弯验算计算简图如下：（图3）承载能力极限状态受力简图q（图4）弯矩图Mmax=0.009kN·m=Mmax/W=0.009×106/5080=1.772N/mm2f=205N/mm2满足要求2、挠度验算计算简图如下：（图5）正常使用极限状态受力简图（图6）挠度图max=0.019mmminlb/150，10=5.333mm满足要求3、支座反力计算承载能力极限状态V=0.061kN正常使用极限状态VK=0.047kN四、纵向水平杆验算由于纵向水平杆按规范规定按三跨连续梁计算，那么施工活荷载可以自由布置。选择最不利的活荷载布置和静荷载按实际布置的叠加，最符合架体的力学理论基础和施工现场实际，抗弯和支座反力验算计算简图如下：挠度验算的计算简图如下：由上节可知F=V,FK=VKq=1.2×0.038=0.046kN/mqK=g=0.038kN/m1、抗弯验算Fqk=0.5QKLa/(n+1)lb(1+a1/lb)2=0.5×3×1.45/(90+1)×0.8×(1+0.1/0.8)2=0.024kN/mFq=1.4´0.5QKLa/(n+1)lb(1+a1/lb)2=1.4×0.5×3×1.45/(90+1)×0.8×(1+0.1/0.8)2=0.034kN/m简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图（图8）弯矩图Mmax=0.886kN·m=Mmax/W=0.886×106/5080=174.409N/mm2f=205N/mm2满足要求2、挠度验算（图9）正常使用极限状态受力简图（图10）挠度图max4.394mmminla/150，10=9.667mm满足要求3、支座反力计算由于纵向水平杆是有悬挑端的，且在抗弯和挠度验算时根据规范忽略计算，但在计算支座反力时，即验算扣件抗滑移时应予以计算，所以其计算简图为以下两图的叠加：Vmax=0.061kN·m五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：R=Vmax=0.061kNRc=8kN满足要求六、立杆稳定验算脚手板理论铺设层数y=minH/(x+1)h,yÎZ=131、立杆承受的结构自重标准值NG1kNG1K=Hgk+y(lb+a1)ng/2+0.0146n/2=55×0.146+13×(0.8+0.1)×90×0.038/2+0.0146×90/2=28.923kN2、构配件自重标准值NG2k1Z=min(y,m)=3NG2K=Z(Lb+a1)lagk1/2+zgk2la+laHgk3=3×(0.8+0.1)×1.45×0.35/2+3×0.17×1.45+1.45×55×0.01=2.222kN3、施工活荷载标准值åNQK=(njgQkj+nzxQkx)(lb+a1)la/2=(1×3+1×2)×(0.8+0.1)×1.45/2=3.262kN4、风荷载统计风荷载体型系数：由于脚手架为敞开式，故ms=mst=fm管=1.2An/Aw=1.2´(la+h+0.325lah)d/lah=1.2×(1.45+1.45+0.325×1.45×1.45)×(48/1000)/(1.45×1.45)=0.098f值为单钢管的体形系数1.2，由建筑结构荷载规范GB50009-2012中表8.3第32项（b）确定风荷载高度变化系数：立杆稳定组合风荷载时：取距架体底部5m高的风荷载高度变化系mz=1.665连墙件验算风荷载产生的连墙件轴向力设计值计算时：取最高处连墙件位置处的风荷载高度变化系数mz=1风荷载标准值：wk=mzmsw0=1.665×0.098×0.3=0.049kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mwk=wklah2=0.049×1.45×1.452=0.149kN·m风荷载产生的弯矩组合值：Mw=0.9´1.4Mwk=0.9×1.4×0.149=0.188kN·m立杆荷载组合：不组合风荷载：N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4åNQK=1.2×(28.923+2.222)+1.4×3.263=41.942kN组合风荷载：N=1.2(NG1K+NG2K)+0.9´1.4åNQK=1.2×(28.923+2.222)+0.9×1.4×3.263=41.485kN稳定系数j的计算：l0=kmh=1.155×1.5×1.45=2.512允许长细比的验算：l=l0/i=1.5×1.45×1000/121900=0.018£l=150满足要求根据l值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到j=1则立杆稳定的验算式为：不组合风荷载：N/jA=41.942×1000/(1×489)=85.771N/mm2£f=205N/mm2满足要求组合风载：N/jA+MW/W=41.485×1000/(1×489)+0.188×106/121900=86.379N/mm2£f=205N/mm2满足要求七、 允许搭设高度验算 不组合风载：H=jAf-(1.2NG2K+1.4åNQK)/1.2gk=(1×489×205-(1.2×2.222×1000+1.4×3.263×1000)/(1.2×0.146×1000)=529.672m组合风荷载：H=jAf-1.2NG2K+0.9´1.4（åNQK+Mwk/W)/1.2gk=(1×489×205-(1.2×2.222×1000+0.9×1.4×(3.263×1000+0.149×106/5080)/(1.2×0.146×1000)=532.063mH=55mH=529.672m满足要求八、连墙件承载力验算计算连墙件的计算长度：a0=a=0.65×1000=650mm,l=a0/i=650/121900=0.005£l=150根据l值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到j=1风荷载作用在一个连墙件处的面积Aw=(2)h(2)la=2×1.45×2×1.45=8.41m2风荷载标准值：wk=mzmsw0=1×0.098×0.3=0.029kN风荷载产生的连墙件轴向力设计值：Nlw=1.4wkAw=1.4×0.029×8.41=0.341kN连墙件的轴向力设计值：Nl=Nlw+N0=0.341+3=3.341kN其中N0由JGJ130-5.2.12条进行取值。将Nl、j带入下式：强度：s=Nl/Ac=3.341×1000/489=6.832£0.85f= 0.85×205= 174.25稳定：Nl/jA=3.341×1000/(1×489)=6.832N/mm2£0.85f = 0.85×205= 174.25 N/mm2扣件抗滑移：Nl=3.341kNRc=8kN满足要求九、立杆地基承载力验算立杆上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值：NK=NG1K+NG2K+åNQK=28.923+2.222+3.263=34.408kN立杆上部结构传至立杆基础顶面的轴向力设计值：N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4åNQK=1.2×(28.923+2.222)+1.4×3.263=41.942kN底座的验算：N=3.341kN£Rb=100kN地基承载力验算：Pk=Nk/Ac=34.408/0.25=137.632kPa£fg=140kPa满足要求