广东某高层住宅楼及地下室工程施工升降机基础施工方案(附计算书、示意图).doc

目 录一、编制依据2二、工程概况2三、基础设计3四、施工顺序3五、基础承载能力的计算（品茗2013安全计算软件计算）3六、基础的确定14七、现场安全防护措施14八、附图14施工升降机基础施工方案一、编制依据1.SC型升降机使用手册；2.建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程 JGJ215-20103.建筑机械使用安全技术规程 JGJ 3320124.建筑施工安全检查标准 JGJ 5920115.混凝土结构设计规范（GB50010-2010）;6. 施工现场平面布置及环境7. 国家有关规定及标准8. 本工程的施工图纸9. 品茗2013安全计算软件二、工程概况本工程由远洋（中山）地产开发有限公司投资兴建，工程位于中山市东区三溪村长江路与南外环交叉路口。该项目工程总建筑面积为106637.1。本工程塔楼建筑共有六栋，分别为15栋、16栋、17栋、18栋、19栋、20栋。15栋为32层约高100m，16栋为23层约高68m，18栋为30层约高96m，17栋、19栋、20栋为31层约高97m。拟在本工程车库顶板安装4台施工升降机，15栋在c-B轴c-C轴交c-4轴安装一台，安装高度101.17m；16栋、17栋在17-F轴d-D轴交17-3轴17-6轴安装一台，安装高度98.15m；18栋在d-12轴d-13轴交d-C轴d-D轴安装一台，安装高度98.15m ；19、20栋在19（20）-F轴d-D轴交19-16轴20-3轴安装一台，安装高度98.15m。15栋施工升降机基础支撑采用楼板加厚基础混凝土单柱支撑体系基础；（16栋、 17栋）、18栋、（19栋、20栋）采用楼板加厚钢管架支撑架体系基础。该工程决定安装一台SCD200/200型双笼施工电梯，有效地解决施工中施工人员和建筑材料的垂直运输。各责任主体名称建设单位远洋（中山）地产开发有限公司设计单位北京森磊源建筑规划设计有限公司施工单位宏润建设集团股份有限公司监理单位广东中山建设监理咨询有限公司项目经理陈明总监理工程师翟立平技术负责人赵时洪专业监理工程师孙庆柱三、基础设计根据“高层建筑施工手册”中施工电梯的基础的构造做法，结合施工升降机使用说明书中的SCD200/200型双笼施工电梯的基础技术，电梯基础选型如下：1、15栋施工升降机基础在车库顶板板面设计浇筑尺寸为6m×3.6m×0.38m钢筋混凝土承台，配筋为双层双向，面筋为12150二级螺纹钢，底筋为10180二级螺纹钢，浇筑混凝土等级为C30。基础地下为混凝土单柱支撑，单柱尺寸为800×800，内配16根16三级螺纹钢，浇筑混凝土等级为C30。2、（16、17栋）、18栋、(19、20栋)栋施工升降机基础在车库顶板板面设计浇筑尺寸为6m×3.6m×0.3m钢筋混凝土承台，配筋为双层双向，面筋为12150二级螺纹钢，底筋为12150二级螺纹钢。施工升降机基础下部地下室楼板钢管支撑架范围以基础中心线搭设6.75m×4.5m，纵横向立杆中心间距为0.75m×0.75m，立杆水平杆间距1.2m，立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度为0.2m 。竖向剪刀撑每隔一跨设置一道，水平剪刀撑每隔一步设置一道，立杆底部垫300mm×300mm×18mm模板。基础浇筑的混凝土等级为C30。3、基础预埋件必须牢固固定在基础加强筋上，同时埋好接地装置。4、SC200/200为型附墙架锚固。锚固长度：29003600mm，锚固间距：锚固高度为6m一道，锚固架与墙体相连。 四、施工顺序按施工平面布置确定基础位置基础地板加固支设模板绑扎钢筋安放预埋螺栓及电梯底盘（要求位置准确，标高和平整度符合要求）浇筑砼拆模、养护。五、基础承载能力的计算（品茗2013安全计算软件计算）15楼施工升降机基础计算书 计算依据： 1、施工现场设施安全设计计算手册谢建民编著 2、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 5、木结构设计规范GB50005-2003 6、钢结构设计规范GB50017-2003 7、砌体结构设计规范GB50003-2011 一、参数信息 1.施工升降机基本参数施工升降机型号SC200/200吊笼形式双吊笼架设总高度(m)100标准节长度(m)1.51底笼长(m)6底笼宽(m)3.6标准节重(kg)150对重重量(kg)0单个吊笼重(kg)1857吊笼载重(kg)2000外笼重(kg)1480其他配件总重量(kg)260 2.楼板参数基础混凝土强度等级C30楼板长(m)6楼板宽(m)3.6楼板厚(m)0.38梁宽(m)0.4梁高(m)1板中底部短向配筋HRB335 10180板边上部短向配筋HRB335 12150板中底部长向配筋HRB335 10180板边上部长向配筋HRB335 12150梁截面底部纵筋6×HRB335 25梁中箍筋配置HPB300 8150箍筋肢数2 3.荷载参数：施工荷载(kN/m2)1 二、基础承载计算： 导轨架重（共需67节标准节，标准节重150kg）：150kg×67=10050kg， 施工升降机自重标准值：Pk=(1857×2+1480+0×2+260+10050)+2000×2)×10/1000=195.04kN； 施工升降机自重：P=(1.2×(1857×2+1480+0×2+260+10050)+1.4×2000×2)×10/1000=242.05kN； 考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1 P=2.1×P=2.1×242.05=508.3kN 三、地下室顶板结构验算 验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算 楼板长宽比：Lx/Ly=3.6/6=0.6 1、荷载计算 楼板均布荷载：q=508.3/(6×3.6)=23.53kN/m2 2、混凝土顶板配筋验算 依据建筑施工手册（第四版）： Mxmax=0.0496×23.53×3.62=15.13kN·m Mymax=0.0129×23.53×3.62=3.93kN·m M0x=-0.1095×23.53×3.62=-33.4kN·m M0y=-0.0782×23.53×3.62=-23.85kN·m 混凝土的泊桑比为=1/6，修正后求出配筋。 板中底部长向配筋： Mx=Mxmax+Mymax=15.13+3.93/6=15.78kN·m s=|M|/(1fcbh02)=15.78×106/(1.00×14.30×3.60×103×355.002)=0.002； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.002)0.5=0.002； s=1-/2=1-0.002/2=0.999； As=|M|/(sfyh0)=15.78×106/(0.999×300.00×355.00)=148.38mm2。 实际配筋：514.87 mm2 > 148.38 mm2 板中底部长向配筋满足要求。 板中底部短向配筋： My=Mymax+Mxmax=3.93+15.13/6=6.46kN·m s=|M|/(1fcbh02)=6.46×106/(1.00×14.30×6.00×103×355.002)=0.001； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.001)0.5=0.001； s=1-/2=1-0.001/2=1.000； As=|M|/(sfyh0)=6.46×106/(1.000×300.00×355.00)=60.63mm2。 实际配筋：514.87 mm2 > 60.63 mm2 板中底部短向配筋满足要求。 板边上部长向配筋： M0x=M0xmax+M0ymax=(-33.4)+-23.85/6=-37.37kN·m s=|M|/(1fcbh02)=37.37×106/(1.00×14.30×3.60×103×355.002)=0.006； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.006)0.5=0.006； s=1-/2=1-0.006/2=0.997； As=|M|/(sfyh0)=37.37×106/(0.997×300.00×355.00)=351.91mm2。 实际配筋：867.08 mm2 > 351.91 mm2 板边上部长向配筋满足要求。 板边上部短向配筋： M0y=M0ymax+M0xmax=(-23.85)+-33.4/6=-29.42kN·m s=|M|/(1fcbh02)=29.42×106/(1.00×14.30×6.00×103×355.002)=0.003； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.003)0.5=0.003； s=1-/2=1-0.003/2=0.999； As=|M|/(sfyh0)=29.42×106/(0.999×300.00×355.00)=276.58mm2。 实际配筋：867.08 mm2 > 276.58 mm2 板边上部短向配筋满足要求。 3、混凝土顶板挠度验算 板刚度：Bc=Eh3/(12(1-2)=3×104×3803/(12×(1-(1/6)2)=14.11×1010 q=23.53kN/m2=0.0235N/mm2 L=3600mm 板最大挠度：fmax=maxql4/Bc=0.00429×0.0235×36004/(14.11×1010)=0.12mm fmax/L=0.12/3600=1/29956.66<1/250 板配筋和挠度变形完全满足支承施工升降机荷重要求。 4、混凝土梁配筋验算 由于施工升降机自重主要通过中央立柱传递给大梁，所以可以看作一个集中荷载。 楼板自重传来荷载 0.38×3.6×25=34.2kN/m 梁自重 1×0.4×25=10kN/m 静载 34.2+10=44.2kN/m 活载 1×6=6kN/m 作用于梁上的均布荷载：q=44.2×1.2+6×1.4=61.44kN/m 作用于梁上的集中荷载：p=195.04×1.2/2=117.02kN M=ql2/12+pl/4=61.44×62/12+117.02×6/4=359.86kN·m 梁截面积：b×h=0.4×1=0.4m2 h0=h-25=1000-25=975mm s=|M|/(1fcbh02)=359.86×106/(1.00×14.30×0.40×103×975.002)=0.066； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.066)0.5=0.069； s=1-/2=1-0.069/2=0.966； As=|M|/(sfyh0)=359.86×106/(0.966×300.00×975.00)=1273.93mm2。 实际配筋：2945.24 mm2 > 1273.93 mm2； 梁截面底部纵筋满足要求！ 5、混凝土梁抗剪验算 梁所受最大剪力：Q=p/2+ql/2=117.02/2+61.44×6/2=242.83kN； Asv1=(Q-0.7ftbh0)/(1.25fyvh0)×s/n=(242.83×103-0.7×1.43×400×975)/(1.25×270×975)×150/2=-33.63mm2； 梁箍筋满足要求！ 四、梁板下钢筋混凝土单柱结构验算：支撑类型钢筋混凝土单柱支撑支撑高度h0(m)10.8砼柱截面类型方形砼柱截面尺寸b×h(mm)800×800混凝土强度等级C30混凝土强度抗压设计值fc(N/mm2)14.3砼柱截面积A(mm2)640000砼柱截面回转半径i(mm)231 柱子内钢筋配筋钢筋型号钢筋直径d0i(mm)钢筋根数ni钢筋抗压强度设计值fy(N/mm2)HRB400168300 设梁板下混凝土柱支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，则： 混凝土柱受力：N=P +1.4×q×a×b =508.301+1.4×1×3.6×6=538.541kN As=(ni××d0i2/4)=3.14×(8×162/4)=1607.68mm2 = As/ A=1607.68/640000=0.0025=0.25%<0.55% 满足要求！ lo/b=10800/800=13.5 ，查混凝土结构设计规范表6.2.15得，1=0.92 lo/i=10800/231=46.75 ，查混凝土结构设计规范表6.2.15得，2=0.92 取=0.92 N=0.9(fcA +fyAs)=0.9×0.92×(14.3×640000+(300×1607.68)=7977.2kNN=538.54 kN 满足要求！ 梁板下的混凝土柱结构满足要求！ 配筋如下图所示：配筋示意图1620栋施工升降机计算书 计算依据： 1、施工现场设施安全设计计算手册谢建民编著 2、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 5、木结构设计规范GB50005-2003 6、钢结构设计规范GB50017-2003 7、砌体结构设计规范GB50003-2011 一、参数信息 1.施工升降机基本参数施工升降机型号SC200/200吊笼形式双吊笼架设总高度(m)97标准节长度(m)1.51底笼长(m)6底笼宽(m)3.6标准节重(kg)150对重重量(kg)0单个吊笼重(kg)1857吊笼载重(kg)2000外笼重(kg)1480其他配件总重量(kg)260 2.楼板参数基础混凝土强度等级C30楼板长(m)6楼板宽(m)3.6楼板厚(m)0.3梁宽(m)0.8梁高(m)0.4板中底部短向配筋HRB335 12150板边上部短向配筋HRB335 12150板中底部长向配筋HRB335 12150板边上部长向配筋HRB335 12150梁截面底部纵筋8×HRB335 25梁中箍筋配置HPB300 6150箍筋肢数2 3.荷载参数：施工荷载(kN/m2)1 二、基础承载计算： 导轨架重（共需65节标准节，标准节重150kg）：150kg×65=9750kg， 施工升降机自重标准值：Pk=(1857×2+1480+0×2+260+9750)+2000×2)×10/1000=192.04kN； 施工升降机自重：P=(1.2×(1857×2+1480+0×2+260+9750)+1.4×2000×2)×10/1000=238.45kN； 考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1 P=2.1×P=2.1×238.45=500.74kN 三、地下室顶板结构验算 验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算 楼板长宽比：Lx/Ly=3.6/6=0.6 1、荷载计算 楼板均布荷载：q=500.74/(6×3.6)=23.18kN/m2 2、混凝土顶板配筋验算 依据建筑施工手册（第四版）： Mxmax=0.0496×23.18×3.62=14.9kN·m Mymax=0.0129×23.18×3.62=3.88kN·m M0x=-0.1095×23.18×3.62=-32.9kN·m M0y=-0.0782×23.18×3.62=-23.49kN·m 混凝土的泊桑比为=1/6，修正后求出配筋。 板中底部长向配筋： Mx=Mxmax+Mymax=14.9+3.88/6=15.55kN·m s=|M|/(1fcbh02)=15.55×106/(1.00×14.30×3.60×103×275.002)=0.004； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.004)0.5=0.004； s=1-/2=1-0.004/2=0.998； As=|M|/(sfyh0)=15.55×106/(0.998×300.00×275.00)=188.84mm2。 实际配筋：867.08 mm2 > 188.84 mm2 板中底部长向配筋满足要求。 板中底部短向配筋： My=Mymax+Mxmax=3.88+14.9/6=6.36kN·m s=|M|/(1fcbh02)=6.36×106/(1.00×14.30×6.00×103×275.002)=0.001； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.001)0.5=0.001； s=1-/2=1-0.001/2=1.000； As=|M|/(sfyh0)=6.36×106/(1.000×300.00×275.00)=77.12mm2。 实际配筋：867.08 mm2 > 77.12 mm2 板中底部短向配筋满足要求。 板边上部长向配筋： M0x=M0xmax+M0ymax=(-32.9)+-23.49/6=-36.81kN·m s=|M|/(1fcbh02)=36.81×106/(1.00×14.30×3.60×103×275.002)=0.009； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.009)0.5=0.010； s=1-/2=1-0.010/2=0.995； As=|M|/(sfyh0)=36.81×106/(0.995×300.00×275.00)=448.37mm2。 实际配筋：867.08 mm2 > 448.37 mm2 板边上部长向配筋满足要求。 板边上部短向配筋： M0y=M0ymax+M0xmax=(-23.49)+-32.9/6=-28.98kN·m s=|M|/(1fcbh02)=28.98×106/(1.00×14.30×6.00×103×275.002)=0.004； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.004)0.5=0.004； s=1-/2=1-0.004/2=0.998； As=|M|/(sfyh0)=28.98×106/(0.998×300.00×275.00)=352.03mm2。 实际配筋：867.08 mm2 > 352.03 mm2 板边上部短向配筋满足要求。 3、混凝土顶板挠度验算 板刚度：Bc=Eh3/(12(1-2)=3×104×3003/(12×(1-(1/6)2)=6.94×1010 q=23.18kN/m2=0.0232N/mm2 L=3600mm 板最大挠度：fmax=maxql4/Bc=0.00429×0.0232×36004/(6.94×1010)=0.24mm fmax/L=0.24/3600=1/14962.85<1/250 板配筋和挠度变形完全满足支承施工升降机荷重要求。 4、混凝土梁配筋验算 由于施工升降机自重主要通过中央立柱传递给大梁，所以可以看作一个集中荷载。 楼板自重传来荷载 0.3×3.6×25=27kN/m 梁自重 0.4×0.8×25=8kN/m 静载 27+8=35kN/m 活载 1×6=6kN/m 作用于梁上的均布荷载：q=35×1.2+6×1.4=50.4kN/m 作用于梁上的集中荷载：p=192.04×1.2/2=115.22kN M=ql2/12+pl/4=50.4×62/12+115.22×6/4=324.04kN·m 梁截面积：b×h=0.8×0.4=0.32m2 h0=h-25=400-25=375mm s=|M|/(1fcbh02)=324.04×106/(1.00×14.30×0.80×103×375.002)=0.201； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.201)0.5=0.227； s=1-/2=1-0.227/2=0.886； As=|M|/(sfyh0)=324.04×106/(0.886×300.00×375.00)=3249.53mm2。 实际配筋：3926.99 mm2 > 3249.53 mm2； 梁截面底部纵筋满足要求！ 5、混凝土梁抗剪验算 梁所受最大剪力：Q=p/2+ql/2=115.22/2+50.4×6/2=208.81kN； Asv1=(Q-0.7ftbh0)/(1.25fyvh0)×s/n=(208.81×103-0.7×1.43×800×375)/(1.25×270×375)×150/2=-54.22mm2； 梁箍筋满足要求！ 四、梁板下钢管结构验算：支撑类型扣件式钢管支撑架支撑高度h0(m)10.8支撑钢管类型48×3.25立杆纵向间距la(m)0.75立杆纵向间距lb(m)0.75立杆水平杆步距h(m)，顶部段、非顶部段1.2、1.2剪刀撑设置类型普通型顶部立杆计算长度系数11.6非顶部立杆计算长度系数22.1可调托座承载力容许值N（kN）30立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.2立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面面积A(mm2)457 设梁板下48×3.25mm钢管0.75m×0.75m 支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，则： N=(NGK+1.4×NQK)×la×lb=（23.182+1.4×1）×0.75×0.75=13.828kN 1、可调托座承载力验算 【N】=30 N=13.828kN 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 顶部立杆段：=l0/i=k1(h+2a)/i= 1×1.6×（1.2+2×0.2）/0.0159 =161.006 210 满足要求！ 非顶部立杆段：=l0/i=k2h/i= 1×2.1×1.2/0.0159 =158.491 210 满足要求！ 顶部立杆段：1=l0/i=k1(h+2a)/i= 1.217×1.6×（1.2+2×0.2）/0.0159 =195.945 非顶部立杆段：2=l0/i=k2h/i= 1.217×2.1×1.2/0.0159 =192.883 取=195.945 ，查规范JGJ130-2011附表A.0.6，取=0.189 f N/(A)= 13828/（0.189×457）=160.096N/mm2 f205N/mm2 满足要求！ 梁板下的钢管结构满足要求！ 配筋如下图所示：配筋示意图六、基础的确定1. 浇筑前预埋好4根M22底脚螺栓。2. 基础预埋件必须牢固地固定在基础加强筋上。3. 基础平面度为1/1000，地脚螺栓中心距最大允许偏差±5mm。4. 基础平面必须保证排水良好。5. 制作基础时必须同时埋好接地装置。6. 同时还必须符合当地有关安全法规。详细做法见后附图。七、现场安全防护措施在安装过程中所有安装人员必须穿戴安全防护用具，安装现场禁止其他人员通行并设置醒目的安全标识。设备安装过程中必须严格按照使用说明要求，逐步进行，做好所有电器及机械安全装置。设备安装完毕安装人员首先进行严格自检后报请有关安检部门验收。八、附图