山东某综合楼地下室外墙外脚手架方案.doc

GB 50319-2000A2 施工组织设计（方案）报审表工程名称：大荣世纪综合楼 编号：致：青岛华厦建设监理有限公司 （监理单位）我方已根据施工合同的有关规定完成了大荣世纪综合楼裙楼外脚手架施工方案工程施工组织设计（方案）的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。附：施工组织设计（方案）大荣世纪综合楼裙楼外脚手架施工方案承包单位（章）中建八局有限公司 项目经理 日 期 专业监理工程师审查意见：专业监理工程师 日 期 总监理工程师审查意见：项目监理机构 总监理工程师 日 期 施工组织设计、施工方案审核表鲁JJ-004工程名称大荣世纪综合楼日期2010年7月22日现报上下表的技术管理文件，请予以审核。类别编制人审核人册数页数施工组织设计施工方案姜世华牟永波1申报简述： 根据目前工程进度及现场实际情况，依据相关规范和规程编制完成了本工程裙楼外脚手架施工方案，现上报请审批。申报部门（分包单位或项目部）：中建八局大荣世纪综合楼项目经理部 申报人：总承包单位审核意见：有 无 附页总承包单位名称：中建八局有限公司 审核人： 审核日期： 2010年 月 日 监理单位（建设单位）审批意见：审批结论： 同意 修改后报 重新编制审批部门（单位）： 审批人： 审批日期： 年 月 日 山东省建设工程质量监督总站监制大荣世纪综合楼工程裙楼外脚手架施工方案 编制人： 审核人： 审批人： 中国建筑第八工程局有限公司 2011年2月编制 2011年2月实施目 录1、工程概况12、编制依据13、施工安排14、施工进度计划15、施工准备与资源配置计划15.1材料要求15. 1.1钢管15.1. 2扣件25. 1.3脚手板25. 1.4安全网25.2资源配置计划26、施工方法及工艺要求36.1搭设条件46.2 施工顺序46.3定距定位46.4立杆、横杆、剪刀撑、拉接点等的设计46.4.1 立杆46.4.2大横杆56.4.3 小横杆66.4.4 扫地杆66.4.5 连墙件76.4.6 栏杆76.4.7横向斜撑76.4.8 剪刀撑76.4.9 安全网76.4.10防护棚86.4.11 人行斜道86.4.12脚手板、脚手片的铺设要求86.5 马道86.5.1马道搭设要点86.5.2斜道97、落地式扣件钢管脚手架计算书127.1 大横杆的计算127.2 小横杆的计算:147.3 扣件抗滑力的计算:157.4 脚手架荷载标准值:167.5 立杆的稳定性计算:177.6 最大搭设高度的计算:187.7 连墙件的计算:187 .8 立杆的地基承载力计算:198、进度管理计划209、质量管理计划219.1.1基本要求219.1.2构配件的允许偏差239.2保证措施2510、安全管理计划2510.1 安全管理措施2510.2搭设作业安全措施2610.3架上作业安全措施2610.4脚手架的拆除作业2711、环境管理计划2712、成本管理计划2713、绿色施工管理计划2814、成品保护管理计划281、工程概况大荣世纪综合楼工程位于青岛市崂山区海尔路东、银川东路北，总建筑面积为9.055万平方米，其中地上约为6.08万平方米。本工程由办公楼、公寓式酒店和三层裙房组成，地下共三层；办公楼地上25层，高90.81米；公寓式酒店地上共35层，高122.56米；裙楼屋顶高度15.75米。本工程地上裙楼，16.6m；办公楼（东、西、北三面的1-5层顶，搭设高度25.0m；南面三层顶（裙房顶-7层顶，搭设高度16.2m）。酒店式公寓东、西、南面得1-4层顶，21.73m，北侧3层（裙房顶）-4层顶，4.8m。采用落地式双排外脚手架方案。脚手架采用扣件式钢管搭设，最大搭设高度25m。图1.1 主楼区域示意图2、编制依据(1)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001；(2)建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91；(3)建筑结构荷载规范GB50009-2000(4)混凝土结构工程施工质量验收规范50204-2002；(5)建筑工程施工质量验收统一标准GB503002001；(6)混凝土结构工程施工技术标准ZJQ08-SGJB204-2003；(7)建筑施工安全检查标准JGJ59-99；(8)建筑施工手册第四版；(9)大荣世纪综合楼项目施工图纸。3、施工安排外架施工顺序与主体混凝土浇筑顺序一致，首先施工办公楼北侧，随后沿结构两边向酒店施工，最后施工酒店南侧，见图3.1。 图3.1 外脚手架搭设顺序图4、施工进度计划图4.1 施工进度计划(一)图4.1 施工进度计划(二)5、施工准备与资源配置计划5.1材料要求所有用于落地式脚手架的材料必须是合格产品。合格证，质量检验报告，现场物资的验收由材料员满晓飞负责落实。5.1.1钢管1、钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm的高频焊接钢管，其材料应符合GB70088QZ35的材料条件，严重锈蚀、弯曲、压扁、有裂缝的钢管严禁使用。2、新钢管的检查应符合下列规定：(1)、钢管应有产品质量合格证。(2)、应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T288）的有关规定。(3)、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。(4)、钢管、钢脚手板外径、壁厚、端面等的偏差应分别符合表2.2规定。(5)、钢管必须涂防锈漆。表5.1钢管质量要求序号项目允许偏差（mm）检查工具1焊接钢管尺寸外径-0.5游标卡尺壁厚-0.52钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.5游标卡尺4钢管弯曲各种杆件钢管端部弯曲l1.5m5立杆钢管弯曲3ml4m124ml6.5m20水平杆，斜杆的钢管弯曲l6.5m30钢板尺5冲压脚手板板挠曲l4m12板面扭曲（任一角翘起）53、旧钢管的检查应符合下列要求：(1)用于本工程的旧钢管应在进入工地时进行检查，在使用过程中每年检查不少于一次。检查时应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断，取样检查，锈蚀深度超过规定值时，不得使用。(2)钢管弯曲变形应符合上表5.1的规定。5.1.2扣件1、扣件应采用可锻铸铁制作的保件，其质量符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。2、新扣件应有生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）规定抽样检测。3、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。4、新旧扣件均应进行防锈处理。5.1.3脚手板脚手板采用竹笆板或木脚手板。木脚手板距板两端80mm处应用镀锌铅丝箍绕23圈或用铁皮包牢，凡腐松、扭曲、斜纹、破裂和大模透节不得使用。5.1.4安全网安全网分立网和平网两种。安全网技术要求应符合GB5725-2009的规定，选用有国家认可的质量监督检验部门的检验合格报告、有生产单位质量检验合格证和安鉴证的产品。1、立网：密目式安全立网密目式安全网宽（高）度1.8m，网目密度不应低于2000目/100cm2，各边缘部位的开眼环扣必须牢固可靠，环扣孔径不低于8mm，不得有断纱、破洞、变形及有碍使用的编织缺陷。密目网的安装平面垂直于水平面，严禁作为安全平网使用。2、平网：使用直径9mm以上的麻绳、棕绳、尼龙绳或其他耐候性不低于上述品种的材料编制网。外观应平整，宽度不得小于3m，网眼尺寸不大于50mm，每张安全网重量一般不宜超过15kg，水平设置时能承受不小于1.6KN的冲击荷载。5.2资源配置计划1、主要劳动力计划序号工种人数1架子工202杂工102、管理人员设置根据工程施工需要，项目经理部对管理人员进行了合理的设置，负责本工程施工、质量的控制。管理人员设置如下：序号姓名岗位职责1牟永波项目经理工程现场全面负责2姜世华技术负责人技术、质量管理、控制3张永祯项目总调度生产及进度控制管理4沈圣凯质量员本工程施工及质量管理5刘京瑞施工员本工程施工及质量管理6杨冰施工员本工程施工及质量管理7刘力安全员现场安全管理8郑进平安全员现场安全管理6、施工方法及工艺要求落地式外脚手架搭设方案序号123456项目名称立杆间距立杆横距步距拉接点设置剪刀撑设置基础型式设计型式1500mm900mm1800mm钢性连接两步三跨沿高度和长度满设地下室结构顶板图6.1 双排落地脚手架正立面示意图脚手架剖面图26.1搭设条件1、搭设脚手架的所需材料：钢管、扣件、脚手板、安全网等进场后，经检查合格。按品种、规格分类堆放整齐平稳。2、脚手架搭设要向作业人员进行详细的交底。3、持证上岗搭设人员个体防护充分（已作定期体检、安全帽、防滑鞋等已配备）。4、如遇56级以上大风和雷、雨、雪应停止脚手架作业。6.2 施工顺序脚手架整体作业方向以B区B2段为中心，向两侧按顺序搭设。施工顺序为：铺垫木®放置底座®摆放扫地杆®逐根树立立杆并与扫地杆扣紧®装扫地小横杆并与立杆和扫地横杆扣紧®装第一步大横杆并与各立杆扣紧®装第一步小横杆®装第二步大横杆®装第二步小横杆®加设临时斜撑杆，上端与第二步大横杆扣紧（在装设连墙杆后拆除）®安第三、四步大横杆和小横杆®安连墙杆®接立杆®加设剪刀撑®铺脚手板®绑扎防护栏杆、挡脚板，并挂立网防护®按以上步骤循环往复往上搭设。6.3定距定位根据构造要求用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记。6.4立杆、横杆、剪刀撑、拉接点等的设计6.4.1 立杆立杆：采用单杆，纵距1500mm，横距900mm，步距1800mm。内立杆离结构最外边300mm。立杆下垫板采用300×2000的50mm厚松木板并放钢底座。起步立杆长为6m和4m（将接头错开），以后均用6m杆。采用对接扣件连接立杆接头，两个相邻立杆接头不能设在同步同跨内，同一步内各一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心距最近主节点的距离不宜大于步距的1/3。立杆必须沿其轴线搭设到顶，且超过操作层1.5m，立杆的垂直偏差75mm。脚手架处于顶层连墙点之上的自由高度不得大于6m。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm（图6.4.1）。图6.4.1 纵、横向扫地杆构造1横向扫地杆；2纵向扫地杆图6.4.2 立杆搭设要求示意图6.4.2大横杆步距1800mm，接头处连接用对接扣件，与立杆连接用直角扣件。两侧大横杆长度为6m，布置在立杆内侧，与立杆交接处用直角扣件连接，不得遗漏，中间等间距设置两道大横杆，并采用直角扣件固定在小横杆上。大横杆间连接采用对接扣件，各接头中心与最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。相邻大横杆的接头必须相互错开，不得出现在同一跨内。同一排大横杆水平偏差该片脚手架总长度1/250且50mm。大横杆对接接头布置6.4.3 小横杆贴近立杆布置，搭设于大横杆下并用直角扣件扣紧，在相邻立杆之间加设1根或2根小横杆（考虑脚手板的长度）。在任何情况下不得拆除作为基本构架结构杆件的小横杆。6.4.4 扫地杆必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆用直角扣件固定在距垫板下皮200mm处的立杆上。横向扫地杆用直角扣件紧靠纵向扫地杆下方固定在立杆上。6.4.5 连墙件1）本工程采用刚性连墙件与建筑物进行连接。2）靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm。3）从底层第一步纵向水平杆处开始设置。4）拉节点按照两步三跨设置，具体节点如图6.4.5。 图6.4.5连墙件节点图6.4.6 栏杆作业层在外排横杆中间加设栏杆2道，分别距大横杆600mm、1200mm。6.4.7横向斜撑在同一节间由底层至顶层呈之字型连续布置，除拐角设置外，中间每隔6跨设置一道。6.4.8 剪刀撑1）剪刀撑在外侧立面整个长度与高度上连续设置（间隔4根立杆，与地面的角度控制在4560之间）。2）剪刀撑斜杆的接长采用3个旋转扣件进行搭接，搭接长度不小于1000mm。3）剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不宜大于150mm。6.4.9 安全网1）立网满挂在外立杆和大横杆的内侧。2）脚手架内距地面以上3.2m处设置首道安全平网，每隔不大于10m再设层间安全平网。3）安全平网内侧距墙体不得大于150mm。4）操作层脚手板下必须兜设安全平网。6.4.10防护棚马道入口和首层入口必须设防护棚，防护棚上满铺上下2层200mm（宽）x50mm（厚）木脚手板，并在入口处明显位置挂安全标志牌。6.4.11 人行斜道1）斜道净宽不小于1m、坡度1:3。2）立杆间距1.5m，大横杆间距1m，小横杆置于斜横杆上间距1m。3）拐弯处设置平台，宽度不小于斜道的宽度。4）斜道两侧及平台外围均设置栏杆及挡脚板，栏杆高度为1.2m，挡脚板高度为180mm。5）脚手板采用顺铺，接头采用搭接，下面的板头压住上面的板头，板头的凸楞处采用三角木填顺。6）斜道脚手板上每隔250300mm设置一道防滑木条，木条厚度为2030mm。6.4.12脚手板、脚手片的铺设要求1、脚手架顶部位置（基坑顶），应铺设木板，板宽为200mm，内外立杆应满铺脚手板，脚手板铺设采用对接平铺，接头处设两根横向水平杆，脚手板外伸长度应取130150mm，且相连两块脚手板外伸长度之和不大于300mm，见下图6.4.12。图6.4.12 脚手板搭接示意图2、其他层，满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。3、脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。6.5 马道6.5.1马道搭设要点1 脚手架搭设要横平竖直、连接牢固，受荷安全、有必要的操作空间、不变形、不摇晃。2、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。3、搭设时，每完成一步都要及时校正立杆的垂直度和大、小横杆的标高和水平度，使脚手架的步距、横距、纵距上下始终保持一致；保证脚手架稳定性的连墙件、剪刀撑、横向斜撑应随脚手架一起搭设。并按方案要求设置齐全；脚手架搭设时，同时要做好脚手架的接地。4、立杆上的对接扣件交错布置，两个相邻立柱接头在高度方向错开500mm。各接头中心至主接点的距离不大于400mm，立杆与大横杆用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3，立杆下垫板采用300×2000的50mm厚松木板，底座采用150×150mm厚6mm的方形垫铁。5、 水平杆的对接接头交错布置，不设在同步同跨内，两相邻接头水平距离不小于500mm，并避免设纵向水平杆的跨中；各接头中点至最近主接点的距离不宜大于400mm，相邻步距的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆偏心受载情况。 6、主节点处设一道小横杆，贴近立杆布置，在任何情况下，均不得拆除贴近立杆的小横杆。 7、剪刀撑斜杆的接头必须采用对接扣件连接；剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主接点的距离不应大于150mm。 8、马道各杆相交伸出端头均应大于100mm，以防止扣件滑脱。 9、用于连接大横杆的对接扣件开口应朝向架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以防止雨水进入。 10、 扣件的拧紧程度要适当，拧螺拴时扭力矩控制在4065N·m之间，过紧会损失螺拴。11、 搭设完成后，脚手架满挂安全网。12 、脚手架搭设完毕投入使用前项目部组织安全员、技术员、负责人及相关人员进行验收，验收合格后方可使用。13、 使用过程中不得随意拆钢管扣件，不得在脚手架上堆积重物或作为承重结构。6.5.2斜道1 上人斜道采用“之”字型斜道。附着在外脚手架上，与脚手架一起搭设。2 斜道宽1m，坡度1：3，防滑条间距30cm，拐弯处设置1.2m宽平台，斜道及平台外挂立网，斜道两侧设置栏杆及挡脚板，栏杆高1.2m，踢脚板高为180mm。斜道脚手板纵向铺设，在纵向水平杆下设横向支托杆，横向支托杆间距500mm。 马道搭设位置图7、落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为24.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。7.1 大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.900/3=0.105kN/m活荷载标准值 Q=3.000×0.900/3=0.900kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×0.900=1.260kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.172+0.10×1.260)×1.5002=0.314kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.172+0.117×1.260)×1.5002=-0.370kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.370×106/4491.0=82.387N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算？ 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.122=0.161kN/m活荷载标准值q2=0.900kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.677×0.161+0.990×1.050)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.619mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!7.2 小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.900×1.500/3=0.158kN活荷载标准值 Q=3.000×0.900×1.500/3=1.35kN荷载的计算值 P=1.2×0.058+1.2×0.158+1.4×1.35=2.149kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.2×0.038)×1.0502/8+2.149×0.9/3=0.651kN.m =0.651×106/4491.0=144.957N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.0×0.038×900.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.016mm集中荷载标准值P=0.058+0.184+1.575=1.816kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1816.350×900.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×107780.0)=2.881mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.897mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!7.3 扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.038×0.900=0.034kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.900×1.500/2=0.237kN 活荷载标准值 Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN 荷载的计算值 R=1.2×0.034+1.2×0.237+1.4×2.025=3.160kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。7.4 脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.125×24.000=3kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.350×4×1.500×(0.9+0.300)/2=1.26kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.110×1.500×4/2=0.330kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×24.000=0.180kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.77kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.500×0.9/2=4.05kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.600 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 1.200 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.600×1.250×1.200 = 0.630kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。7.5 立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.52kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=4.24cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 155.84 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.53kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=4.24cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.49cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.364kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 224.62 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 > f,不满足要求!7.6 最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.927kN； NQ 活荷载标准值，NQ = 4.725kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.125kN/m； 经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 50.376米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： 经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 H = 47.960米。 考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.927kN； NQ 活荷载标准值，NQ = 4.725kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.125kN/m； Mwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.306kN.m； 经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 13.472米。7.7 连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk 风荷载基本风压标准值，wk = 0.630kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×4.50 = 16.200m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000 经计算得到 Nlw = 14.288kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 19.288kN 连墙件轴向力设计值 Nf = Af 其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.60的结果查表得到=0.95； A = 4.24cm2；f = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 82.709kN Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 19.288kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求! 连墙件扣件连接示意图7 .8 立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A；p = 50.09 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 12.52 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (N/mm2)；fg = 4000.00 地基承载力设计值应按下式计算