塔吊基础施工方案7.doc

目录编制依据2一、工程概况2二、塔吊布置设想3三、钢格构柱塔吊基础施工工艺4四、计算书部分6五、材料及施工计划15六、机具设备及劳动力计划23七、安全措施及应急预案24八、质量要求及验收31九、附图说明部分32编制依据：（1）中宇国际公寓及中心地下车库工程图纸；（2）中宇国际公寓及中心地下车库项目岩土工程勘察报告；（3）测绘图和国家、江苏省有关建筑工程的政策、技术质量和安全的法规、规程、标准和规定以及现场实地勘察的情况；（4）已通过市建委组织专家评审的中宇地标项目中宇国际公寓（G）地块及中心地下车库基坑围护结构设计方案。（5）本工程施工组织设计等文件、资料。（6）本工程所依据的规范、标准等文件如下：建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2002）建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）混凝土结构设计规（GB50010-2002）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）塔式起重机安全规程（GB5144-2006）钢结构设计规范（GB50017-2003）（7）根据本工程实际情况选用的QTZ80型塔式起重机说明书一、工程概况中宇地标项目中宇国际公寓（G）地块及中心地下车库工程位于昆山市花桥国际商务城（与上海嘉定区临近），经四路南侧，纬二路、经六路北侧，在建光华酒店式公寓东侧。是一幢24层主楼及连体2层裙房地下二层和地上48层地下二层的中宇国际大厦地标建筑以及中心地下车库组成的钢筋混凝土框架建筑。场地内基本上为全有地下室，地下建筑总占地面积约30000平方米。中宇国际公寓坑底标高-12.250米，底板厚2.8米，开挖深度11.70米；中心地下车坑底标高-10.050米，板厚0.60米，开挖深度9.50米；中宇国际大厦裙房区坑底标高-11.250米，板厚1.8米，开挖深度10.70米；中宇国际大厦主楼区坑底标高-13.350米，底板厚3.90米，开挖深度12.80米；中宇国际大厦最深坑底标高-15.950米，板厚3.9米，开挖深度15.40米。二、塔吊布置设想根据本工程实际情况，拟在本工程布置5台QTZ80型塔吊，和一台内爬式塔吊，本方案仅考虑5台QTZ80型塔吊的基础布置及施工。因本工程建设场地内均有地下二层地下室，塔吊基础全部采用钢格构柱式塔吊基础。1#塔吊计算安装高度110米，2#-5#塔吊拟安装高度见下图，2#-5#塔吊按安装高度30米计算，1#-5#塔吊回转半径均为50米。塔吊布置示意见下图。根据塔吊布置位置的开挖深度及底板厚度，本工程所有塔吊钢格构柱按10.50米高度能满足施工需求。塔吊布置平面示意图塔吊底架安装采用预埋地下节的形式安装。本工程塔吊基础重点难点是1#塔吊基础，安装高度达110米，通过受力核算及精心施工、严格质量要求等手段解决此处难点。三、钢格构柱塔吊基础施工工艺1）工艺流程场地勘察测量桩位钢格构柱制作灌注桩施工钢格构柱安装预埋塔吊承台施工塔吊安装基坑开挖格构柱防水底板施工2）操作要点a、桩基施工前应勘探现场，确保施工时不影响周边环境和地下管线。b、根据所使用的附墙架类型和规格，并按施工现场的实际情况，确定塔吊中心至建筑物墙面的距离和相应的附墙宽度；并确定桩位，以不影响工程桩和基坑围护施工，塔吊起吊范围根据现场情况力求最合理化。c、格构柱长度根据基坑深度和施工设计图纸委托专业单位制作。钢格构柱钢材选用Q235B，焊条采用E43系列。d、施工时先将钢格构柱的四根角钢分别与下部灌注桩钢筋笼焊接牢固，再整体吊入孔内，钢格构柱内的钢止水片在土方挖至基底标高后，地下室底板和顶板浇捣前焊上，钢板止水片置于混凝土结构中部。 每个边的两根格构柱侧面应保证在同一平面上，以确保满足拉杆焊接施工要求。f、确保塔吊基础预埋螺栓与承台钢筋焊接牢固正确预埋，浇筑混凝土过程中不得碰撞，并要加强观测避免移位。g、塔吊基础浇筑后应做好养护工程，及时做沉降及位移观测，做好记录。h、塔吊安装前基础混凝土应达到80%设计强度。i、注意预埋钢格构柱时与灌注桩钢筋笼焊接牢固，并要有抗上浮及下沉措施。3）施工作业塔吊基础采用钻孔灌注桩连接格构柱形式施工，再浇筑5000*5000*1300，C35砼作为1#塔吊的基础。先施工40M（20M，注：1#塔吊桩长40米，其它桩长均为20米）长的钻孔灌注桩，直径为600mm，内配1016，8200螺旋箍的钢筋笼，距桩上口3.0米处加配814的加强主筋和3141500的加强箍。灌注桩上口连接350*350格构柱，伸入灌注桩内3000mm。作为连接固定点，并与灌注桩钢筋笼的加强筋焊接。灌注桩桩身砼采用C35水下砼，钢筋保护层厚度为50mm，灌注桩砼超灌量1.5M，充盈系数为1.1-1.2，灌注水下砼间隙时间不超过40分钟，单桩砼灌注时间不宜超过8小时，孔底淤泥不超过150mm。施工时，应严格控制灌注桩的底标高和格构柱的顶标高，以确保钢筋笼与格构柱有3000mm的搭接范围。格构柱采用有相应资质的焊接单位外加工，格构柱上每一缀板的焊接应符合焊接质量的要求。格构柱之间的拉杆采用14#槽钢焊接。包括水平对角撑、水平撑、水平杆之间的对角斜撑。待上层土挖除达到2M范围后，随即用14#槽钢与格构柱进行焊接，焊接质量必须严格控制。待焊接完成并通过验收后，方可开挖下层土，依次类推，完成下档的拉杆焊接工作。以确保四根格构柱能有效的连接。具体焊接详件附图。塔吊基础所施工的钻孔灌注桩、格构柱等必须符合设计及施工规范的要求。钢筋必须有出厂合格证和材质证明，并复试合格。加工、绑扎严格按计算书和施工规范要求执行。模板采用18mm厚九夹板，50*100mm木方和48*3.5mm钢管作支撑，模板接缝出严密，支撑牢固、可靠。在施工塔吊基础时要注意使预埋地下节的位置符合生产厂家提供的基础图的要求，为了使地预埋地下节的位置准确，在基础中增加直径16mm及其以上的纵向和横向钢筋支撑来固定预埋地下节，并将纵向钢筋支撑于垫层上面并与预埋地下节焊接牢固；横向支撑钢筋至少保证上下2道以上，支撑于侧面模板上并与预埋地下节焊接牢固。但是在焊接预埋地下节和支撑钢筋连接点时注意不要损伤预埋地下节，还要加强模板的侧向支撑，以免因模板侧向位移而影响预埋地下节的位置。另外，塔吊基础的砼强度等级严格按照生产厂家提供的塔吊基础要求控制，及建筑机械使用安全规范有关规定，塔吊基础砼强度采用C35砼，并在浇灌完成养护达到安装强度后方可开始安装塔吊。基坑土方开挖时应注意保护钢格构柱，避免挖机碰到格构柱，造成格构柱变形损坏。土方开挖时应在格构柱四周均匀开挖，避免土方侧压造成对格构柱的挤压破坏，同一塔吊基础两侧土方开挖高低差不应超过两米。四、计算书部分说明：本计算书内参数取值依据南通惠尔建设机械有限公司制造的QTZ80（5510）型附着式塔吊使用说明书。采用PKPMcims施工安全计算系列软件计算。计算工况为非工作工况。1#塔吊基础计算书一.参数信息塔吊型号:QTZ80自重(包括压重):F1=638.00kN最大起重荷载:F2=80.00kN塔吊倾覆力距:M=1668.00kN.m塔吊起重高度:H=110.00m塔身宽度:B=1.51m桩混凝土等级:C35承台混凝土等级:C35保护层厚度:50mm矩形承台边长:5.0m承台厚度:Hc=1.300m承台箍筋间距:S=200mm承台钢筋级别:级承台预埋件埋深:h=0.50m承台顶面埋深:D=0.000m桩直径:d=0.600m桩间距:a=4.000m桩钢筋级别:级桩入土深度:30.00桩型与工艺:泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩二.塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1.塔吊自重(包括压重)F1=638.00kN2.塔吊最大起重荷载F2=80.000kN作用于桩基承台顶面的竖向力F=F1+F2=718.00kN塔吊的倾覆力矩M=1.4×1668.00=2335.200kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。1. 桩顶竖向力的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-2008的第5.1.1条) 其中 n单桩个数，n=4；Fk作用于承台顶面的竖向力，Fk=718.000kN；Gk桩基承台和承台上土自重标准值，Gk=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=812.500kN；Mxk,Myk荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的 x、y 轴的力矩 xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Nik荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。经计算得到:桩顶竖向力设计值:最大压力：N=1.2×(718.000+812.500)/4+2335.200×(4.000×1.414/2)/2×(4.000×1.414/2)2=872.021kN最大拔力：N=(718.000+812.500)/4-2335.200×(4.000×1.414/2)/2×(4.000×1.414/2)2=-30.246kN桩顶竖向力标准值:最大压力：N=(718.000+812.500)/4+1668.000×(4.000×1.414/2)/2×(4.000×1.414/2)2=677.533kN最大拔力：N=(718.000+812.500)/4-2335.200×(4.000×1.414/2)/2×(4.000×1.414/2)2=87.717kN2. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-2008的第5.9.2条) 其中 Mx,My分别为绕X轴和绕Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi垂直Y轴和X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m)；Ni在荷载效应基本组合下的第i基桩净反力，Ni=Ni-G/n。经过计算得到弯矩设计值：压力产生的承台弯矩：N=1.2×(718.000+812.500)/4+2335.200×(4.000/2)/4×(4.000/2)2=751.050kNMx1=My1=2×(751.050-812.500/4)×(2.000-0.755)=1364.333kN.m四. 矩形承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc混凝土抗压强度设计值；h0承台的计算高度。fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。承台底面配筋: s=1364.333×106/(1.000×1.570×5000.000×1250.0002)=0.0105=1-(1-2×0.0105)0.5=0.0105s=1-0.0105/2=0.9947Asx= Asy=1364.333×106/(0.9947×1250.000×300.000)=3657.446mm2 满足顶面和底面配筋要求的同时还应该满足构造要求!五. 矩形承台截面抗剪切计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.9.14条。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为V=1744.043kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：其中 计算截面的剪跨比,=1.500ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2；b承台计算截面处的计算宽度，b=5000mm；h0承台计算截面处的计算高度，h0=750mm；fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.000N/mm2；S箍筋的间距，S=200mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六.桩身承载力验算桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.8.2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=872.021kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中 c基桩成桩工艺系数，取0.750fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.700N/mm2；Aps桩身截面面积，Aps=0.2827m2。经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,受压钢筋只需构造配筋!桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008 第5.8.7条 受拉承载力计算，最大拉力 N=30.246kN经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=100.821mm2。综上所述,全部纵向钢筋采用构造配筋且配筋面积不能小于100.821mm2构造规定：灌注桩主筋采用612根直径12mm14mm,配筋率不小于0.2%!七.桩抗压承载力计算桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.2.5和5.3.5条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=872.021kN桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：最大压力:其中 R基桩竖向承载力特征值；Ra单桩竖向承载力特征值；K安全系数，取2.0；fak承台下土的地基承载力特征值加权平均值；c承台效应系数，当不考虑承台效应系数时，其值取0；qsk桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值；qpk极限端阻力标准值，按下表取值；u桩身的周长，u=1.8850m；Ap桩端面积,取Ap=0.283m2；Ac计算桩基所对应的承台净面积，去Ac=5.967m2；li第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称1 12 21 0 淤泥质粉质粘土2 1.8 44 0 粉土3 10.6 38 0 粉质粘土4 13.4 45 600 粉质粘土夹粉土5 12.7 65 800 粉质粘土夹粉土由于桩的入土深度为30m,所以桩端是在第4层土层。最大压力验算:Ra=1.885×(12×21+1.8×44+10.6×38+5.6×45)+600.000×0.283=2028.212kNR=2028.212/2.0+0.350×105.000×5.967=1233.403kN上式计算的R值大于等于最大压力677.533kN,所以满足要求!八.桩式基础格构柱计算依据钢结构设计规范(GB50017-2003)。1. 格构柱截面的力学特性：格构柱的截面尺寸为0.35×0.35m；主肢选用:12.5号角钢b×d×r=125×10×14mm；缀板选用(m×m):0.01×0.35主肢的截面力学参数为 A0=24.37cm2，Z0=3.45cm，Ix0=361.67cm4，Iy0=361.67cm4； 格构柱截面示意图格构柱的y-y轴截面总惯性矩：格构柱的x-x轴截面总惯性矩：经过计算得到：Ix=4×361.67+24.37×(35/2-3.45)2=20691.84cm4；Iy=4×361.67+24.37×(35/2-3.45)2=20691.84cm4；2. 格构柱的长细比计算：格构柱主肢的长细比计算公式：其中 H 格构柱的总高度，取10.50m；I 格构柱的截面惯性矩，取,Ix=20691.84cm4，Iy=20691.84cm4；A0 一个主肢的截面面积，取24.37cm2。经过计算得到x=72.07,y=72.07。格构柱分肢对最小刚度轴1-1的长细比计算公式:其中 b 缀板厚度，取 b=0.01m。h 缀板长度，取 h=0.35m。a1 格构架截面长，取 a1=0.35m。经过计算得 i1=(0.012+0.352)/48+5×0.352/80.5=0.28m。1=10.50/0.28=37.33。换算长细比计算公式：经过计算得到kx=81.17,ky=81.17。3. 格构柱的整体稳定性计算：格构柱在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式：其中 N 轴心压力的计算值(kN)；取 N=872.02kN；A 格构柱横截面的毛截面面积，取4×24.37cm2； 轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数；根据换算长细比 0x=81.17,0y=81.17,查钢结构设计规范得到x=0.68,y=0.68。经过计算得到 X方向的强度值为131.3N/mm2，不大于设计强度215N/mm2,所以满足要求! Y方向的强度值为131.3N/mm2，不大于设计强度215N/mm2,所以满足要求! 承台抗冲切验算:(参照<建筑地基基础设计规范>(GB50007-2002)Nt=880.198KN=0.467×(0.725+0.8/2)×2×1×1570×0.8=1319.742KNNt=880.198KN所以承台的抗冲切验算满足规范要求。2-5#塔吊基础计算书一.参数信息塔吊型号:QTZ80自重(包括压重):F1=638.00kN最大起重荷载:F2=80.00kN塔吊倾覆力距:M=1668.00kN.m塔吊起重高度:H=30.00m塔身宽度:B=1.51m桩混凝土等级:C35承台混凝土等级:C35保护层厚度:50mm矩形承台边长:5.0m承台厚度:Hc=1.300m承台箍筋间距:S=200mm承台钢筋级别:级承台预埋件埋深:h=0.50m承台顶面埋深:D=0.000m桩直径:d=0.600m桩间距:a=4.000m桩钢筋级别:级桩入土深度:30.00桩型与工艺:泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩二.塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1.塔吊自重(包括压重)F1=638.00kN2.塔吊最大起重荷载F2=80.000kN作用于桩基承台顶面的竖向力F=F1+F2=718.00kN塔吊的倾覆力矩M=1.4×1668.00=2335.200kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。1. 桩顶竖向力的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-2008的第5.1.1条) 其中 n单桩个数，n=4； Fk作用于承台顶面的竖向力，Fk=718.000kN； Gk桩基承台和承台上土自重标准值，Gk=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=812.500kN； Mxk,Myk荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的 x、y 轴的力矩 xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Nik荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。经计算得到:桩顶竖向力设计值:最大压力：N=1.2×(718.000+812.500)/4+2335.200×(4.000×1.414/2)/2×(4.000×1.414/2)2=872.021kN最大拔力：N=(718.000+812.500)/4-2335.200×(4.000×1.414/2)/2×(4.000×1.414/2)2=-30.246kN桩顶竖向力标准值:最大压力：N=(718.000+812.500)/4+1668.000×(4.000×1.414/2)/2×(4.000×1.414/2)2=677.533kN最大拔力：N=(718.000+812.500)/4-2335.200×(4.000×1.414/2)/2×(4.000×1.414/2)2=87.717kN2. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-2008的第5.9.2条) 其中 Mx,My分别为绕X轴和绕Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi垂直Y轴和X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m)； Ni在荷载效应基本组合下的第i基桩净反力，Ni=Ni-G/n。经过计算得到弯矩设计值：压力产生的承台弯矩：N=1.2×(718.000+812.500)/4+2335.200×(4.000/2)/4×(4.000/2)2=751.050kNMx1=My1=2×(751.050-812.500/4)×(2.000-0.755)=1364.333kN.m四. 矩形承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。承台底面配筋: s=1364.333×106/(1.000×1.570×5000.000×1250.0002)=0.0105 =1-(1-2×0.0105)0.5=0.0105 s=1-0.0105/2=0.9947 Asx= Asy=1364.333×106/(0.9947×1250.000×300.000)=3657.446mm2满足顶面和底面配筋要求的同时还应该满足构造要求!五. 矩形承台截面抗剪切计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.9.14条。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为V=1744.043kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：其中 计算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2； b承台计算截面处的计算宽度，b=5000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=750mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.000N/mm2； S箍筋的间距，S=200mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六.桩身承载力验算桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.8.2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=872.021kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中 c基桩成桩工艺系数，取0.750 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.700N/mm2； Aps桩身截面面积，Aps=0.2827m2。经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,受压钢筋只需构造配筋!桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008 第5.8.7条 受拉承载力计算，最大拉力 N=30.246kN经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=100.821mm2。综上所述,全部纵向钢筋采用构造配筋且配筋面积不能小于100.821mm2构造规定：灌注桩主筋采用612根直径12mm14mm,配筋率不小于0.2%!七.桩抗压承载力计算桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.2.5和5.3.5条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=872.021kN桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：最大压力:其中 R基桩竖向承载力特征值； Ra单桩竖向承载力特征值； K安全系数，取2.0； fak承台下土的地基承载力特征值加权平均值； c承台效应系数，当不考虑承台效应系数时，其值取0； qsk桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值； qpk极限端阻力标准值，按下表取值； u桩身的周长，u=1.8850m； Ap桩端面积,取Ap=0.283m2； Ac计算桩基所对应的承台净面积，去Ac=5.967m2； li第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称1 12 21 0 淤泥质粉质粘土2 1.8 44 0 粉土3 10.6 38 0 粉质粘土4 13.4 45 600 粉质粘土夹粉土5 12.7 65 800 粉质粘土夹粉土由于桩的入土深度为30m,所以桩端是在第4层土层。最大压力验算:Ra=1.885×(12×21+1.8×44+10.6×38+5.6×45)+600.000×0.283=2028.212kNR=2028.212/2.0+0.350×105.000×5.967=1233.403kN上式计算的R值大于等于最大压力677.533kN,所以满足要求!八.桩式基础格构柱计算依据钢结构设计规范(GB50017-2003)。1. 格构柱截面的力学特性：格构柱的截面尺寸为0.35×0.35m；主肢选用:12.5号角钢b×d×r=125×10×14mm；缀板选用(m×m):0.01×0.35主肢的截面力学参数为 A0=24.37cm2，Z0=3.45cm，Ix0=361.67cm4，Iy0=361.67cm4；格构柱截面示意图格构柱的y-y轴截面总惯性矩：格构柱的x-x轴截面总惯性矩：经过计算得到：Ix=4×361.67+24.37×(35/2-3.45)2=20691.84cm4；Iy=4×361.67+24.37×(35/2-3.45)2=20691.84cm4；2. 格构柱的长细比计算：格构柱主肢的长细比计算公式：其中 H 格构柱的总高度，取10.50m； I 格构柱的截面惯性矩，取,Ix=20691.84cm4，Iy=20691.84cm4； A0 一个主肢的截面面积，取24.37cm2。经过计算得到x=72.07,y=72.07。格构柱分肢对最小刚度轴1-1的长细比计算公式: 其中 b 缀板厚度，取 b=0.01m。 h 缀板长度，取 h=0.35m。 a1 格构架截面长，取 a1=0.35m。经过计算得 i1=(0.012+0.352)/48+5×0.352/80.5=0.28m。1=10.50/0.28=37.33。换算长细比计算公式：经过计算得到kx=81.17,ky=81.17。3. 格构柱的整体稳定性计算：格构柱在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式：其中 N 轴心压力的计算值(kN)；取 N=872.02kN； A 格构柱横截面的毛截面面积，取4×24.37cm2； 轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数；根据换算长细比 0x=81.17,0y=81.17,查钢结构设计规范得到x=0.68,y=0.68。经过计算得到 X方向的强度值为131.3N/mm2，不大于设计强度215N/mm2,所以满足要求! Y方向的强度值为131.3N/mm2，不大于设计强度215N/mm2,所以满足要求! 五、材料及施工计划1、材料：混凝土C35、钢筋、级、角钢12.5×10×14、缀板350×250×10、锚固钢板100×100×10、钢板止水带等，钢材选用Q235B，焊条选用E43系列。2、进度计划见附表六、机具设备及劳动力计划1、机具设备序号机具名称规格型号数量备注1汽车吊25t12汽车吊16t13电焊机30024气割设备15专用扳手46经纬仪DZ227水平仪S318万用表19接地电阻测量仪110对讲机411麻绳212力矩扳手313其他工具若干2、劳动力计划序号工种人数备注1钢筋工102桩基工15持证上岗3焊工8持证上岗4砼工55木工66杂工10合计54七、安全措施及应急预案（一）安全措施1）必须制定施工方案，须经技术负责人审批，并由安装负责人将方案内容要点及安全技术措施向现场安装人员进行书面或口头交底；2）施工作业应在塔机工长或现场总指挥的有效指挥下进行，并要有专职安全生产管理人员在场监护；3）在施工期间，严禁与施工作业无关的人员停留在施工作业范围内，绝对不允许无关人员使用安装机具；4）作业时汽车吊回转半径内严禁有人通过和停留在作业区内，应设有警戒线等安全标志，并有专人监护；5）顶升前提前了解天气情况，逢雨雪雾天或风力超过四级时，应停止作业。6）不能让任何不称职的人员进行电气接线工作，且在进行这类工作；7）现场作业区域内如有影响施工的高压电线、通信线路、煤气管道等，必须采取必要和安全的保护措施。8）电源电压应在额定值380±5%之内，并有专人看护电闸；9）认真检查塔机的钢结构、机构设备、电器电路、液压自升机构、制动器等，确保完好无缺陷、灵敏可靠；10）连接件要坚固，临时支撑及绑扎要牢靠；11）检查钢丝绳、滑轮组、吊具等起重零配件应符合安全技术要求；12）钢格构柱有效长度2m时，应在格构柱之间设置斜撑，以增加格构柱之间的整体稳定。13）在使用中要经常观察检查各连接部位的情况，发现问题及时进行分析加固。经常观察塔式起重机的垂直度，发现超差及时采取办法纠正。14）接地应为对角两点接地，接地必须良好，并按图纸施工，接地避雷器的电阻不得大于4,接地保护装置的电缆与任何一根塔身主弦杆的螺栓连接，并清除螺栓及螺母的涂料。15）基坑开挖时塔吊承台四边应进行安全防护，避免施工人员坠落。（二）应急预案1.根据本工程的特点及施工工艺的实际情况，认真的组织了对危险源和环境因素的识别和评价，特制定本项目发生紧急情况或事故的应急措施，开展应急知识教育和应急演练，提高现场操作人员应急能力，减少突发事件造成的损害和不良环境影响。其应急准备和响应工作程序见下图：危险源及环境因素辩识、评价编制应急预案成立抢险领导小组组建抢险队、救护车配备应急物资、设备应急知识教育培训定期评审实施应急预案进行评审、修订未发生发生 2.重大事故（危险）发展过程及分析2.1塔吊作业中突然安全限位装置失控，发生撞击护栏及相邻塔吊或坠物，或违反安全规程操作，造成重大事故（如倾倒、断臂）；2.2基坑边坡在外力荷载作用下滑坡倒塌。2.3自然灾害（如雷电、沙尘暴、地震强风、强降雨、暴风雪等）对设施的严重损坏。2.4塔吊安装和拆除过程中发生的人员伤亡事故。2.5运行中的电气设备故障或线路发生严重漏电。2.6其他作业可能发生的重大事故（高处坠落、物体打击、起重伤害、触电等）造成的人员伤亡、财产损失、环境破坏。3.突发事件风险分析和预防为确保正常施工，预防突发事件以及某些预想不到的、不可抗拒的事件发生，事前有充足的技术措施准备、抢险物资的储备，最大程度地减少人员伤亡、国家财产和经济损失，必须进行风险分析和采取有效的预防措施。3.1突发事件、紧急情况及风险分析根据本工程特点，在辩识、分析评价施工中危险因素和风险的基础上，确定本工程重大危险因素是塔吊倾覆、物体打击、高处坠落、触电、火灾等。在工地已采取机电管理、安全管理各种防范措施的基础上，还需要制定塔吊倾覆的应急方案,具体如下：假设塔吊基础坍塌时可能倾翻；假设塔吊的力矩限位失灵，塔吊司机违章作业严重超载吊装，可能造成塔吊倾翻。3.2突发事件及风险预防措施从以上风险情况的分析看，如果不采取相应有效的预防措施，不仅给工程施工造成很大影响，而且对施工人员的安全造成威胁。塔式起重机安装、拆除及运行的安全技术要求：a 塔式起重机的基础，必须严格按照图纸和说明书进行。塔式起重机安装前，应对基础进行检验，符合要求后，方可进行塔式起重机的安装。b安装及拆卸作业前，必须认真研究作业方案，严格按照架设程序分工负责，统一指挥。c安