矿井提升选型设计.docx

2.8 矿井提升选型设计2.8.1副斜井提升设备选型设计1。1、设计依据上部车场标高+1433.0m下部车场标高+1220.0m井筒斜长545.13m井筒倾角23°井底车场增加的距离25m串车车场运行距离25m最大件重量（液压支架、采煤机）10t最大班提升工作量：下井工人51人矸石20车沙石3车水泥1车坑木3车火药、雷管各1次饮水车1车油脂车1车掘进煤77车其它2车提升容器采用1t固定箱式矿车，矿车自重610kg，容积1.1m3；装矸重量按1700kg、装煤重量按1000kg。人车选用XRB15-6/6型，满载人数30，头车自重2200kg、挂车自重1200kg，最大牵引力5000kg。平板车自重按1150kg计算。井下+1220水平、井口均为平车场。2、钢丝绳选择A=sin+f1cos= sin23+0.01cos23=0.3999B=sin+f2cos= sin23+0.25cos23=0.6209绳端荷重： 提矸（串3辆车）： Qd=3×(1700+610)×A=2771.56kg提煤（串5辆车）： Qd=5×(1000+610)×A=3219.49kg 提人（3个人车）： Qd人= (2200+2×1200+30×75)×A =3189.49kg 提大件 ： Q大件= (10000+1150)×A =4458.89kg提升长度 Lt=545.13+25+25=595.13m钢丝绳悬垂长度： Lc= Lt+50=645.13m钢丝绳单重（按提大件计算）： pk=2.1764kg/m设计选择6V×18+FC241670特右同型钢丝绳直径24mm单位重量2.33kg/m抗拉强度1670N/mm2钢丝绳最小破断拉力360kN最小钢丝破断拉力总和 42422.02kg（360000×1.156÷9.81）钢丝绳安全系数：提矸石： m矸=11.457.5提煤： m矸=10.227.5提人： m人=10.299提大件： m大件=7.867.53、提升机校核滚筒直径： Dg80d=80×24=1925mm最大静张力（提大件）： Fj=Qd+pkLcB=4458.89+2.33×645.13×0.62095392.20kg=52.90kN最大静张力差： Fc= Fj=52.90kN选择JK2/30E型单绳缠绕式提升机主要技术参数：滚筒直径2000mm滚筒宽度1500mm最大静张力60kN最大静张力差60kN传动比30变位重量：7242kg缠绳宽度（按双层缠绕）：Dp=Dg+(Kc-1)d2+（2-1）×0.0242.024B'=(Lt+Lm+7Dg)(d+)/KcDp(593.7+30+7×2)×（24+2.5）/（2×2.024）=1391.31mmB=1500mm因此，钢丝绳在滚筒上作双层缠绕，满足煤矿安全规程要求。4、提升系统规程要求的天轮直径：Dt60d60×241440mm天轮选择TD1600/800型游动天轮，天轮直径Dt=1600，游动距离800mm，变位重量Gt=358kg。滚筒中心与锁口的高差C500mm。井架高度（相对于井口）Hj6.8m。井口与天轮的水平距离L'=L1'+L2'+L3（2×2.2×5+2）+8+1244，取L'62.5m。确定滚筒中心线与天轮中心的水平距离Ls：按内外偏角要求的钢丝绳弦长：Lx=13.37m；选取滚筒中心与天轮中心的水平距离Ls=22m钢丝绳的实际弦长：Lx=22.83m钢丝绳的仰角：=15°2537副斜井提升系统见图612。5、预选电动机（按提升煤炭计算）最大提升速度：Vmax=2.57m/s提升煤炭最大静张力：Fj=Qd+pkLcB=3219.49+2.33×645.13×0.62094152.80kg=40.74kN提升煤炭最大静张力差： Fc= Fj=40.74kNNs=147.76kW电动机为YR5001-8型，其主要技术参数如下：额定功率200kW额定电压10kV额定转速736r/min转动惯量39kg·m2过载系数2.275、提升系统运动学计算V01.5m/s、a00.3m/s2、a1a3=0.5m/s2。重车在井底车场内运行：初加速：t0=5s，L03.75m；初等速：t01=14.17s，L01LHL0121.25m。重车在井筒内运行：主加速：t1=2.14s，L14.35m；主等速：t2=208.17s，L2Lt-L1-LH-L3-LB536.43m；主减速：t3=2.14s，L34.35m。重车在井口车场内运行：低等速：t4=14.17s，L4LBL521.25m。低减速：t5=5s，L53.75m。一次提升循环时间T2(ti+25)=552.82s最大班作业平衡时间详见表6-1-1。最大班作业时间为5.305h，工人下井时间18.38min。提升设备能力符合规程和规范要求。最大班平衡作业时间表序号提升项目单位每班提升量每次提升量每班提升次数一次提升时间(s)每班提升时间(s)1下送工人人51302552.82 1105.63 2上提工人人552.82 3其它人员人331.69 4提升矸石车2037552.82 3869.72 5运送坑木车351552.82 552.82 6下炸药车111537.57 537.57 7下雷管车111537.57 537.57 8掘进煤车77516552.82 8845.06 9油脂车131552.82 552.82 10水车车131552.82 552.82 11砂石车331552.82 552.82 12水泥车131552.82 552.82 13其它车231552.82 552.82 14总作业时间s19096.9515总作业时间h5.3056、提升系统动力学计算电动机的变位重量Gd=8775kg钢丝绳的总长度Lk=Lc+Lx+7Dg+Lm698.11m（1）提升煤炭系统变位重量：G=Gj+Gd+Gt+n1Qz+n1Q+LkPk=26035.3kg系统变位质量： m= =2654.0kg.s2/m提升煤炭时各阶段力的计算见下表：提升煤炭时各阶段力的计算表序号计算项目单位计算结果1提升开始时：F01=Kn1(Qz+Qk)A+LtPkB+ma0kN52.58 2初加速终了时：F02=F01-L0PkBkN52.47 3低等速开始时：F03=F02-ma0kN44.66 4低等速终了时：F04=F03-L01PkBkN44.06 5在井筒中加速开始时：F1=F04+ma1kN57.07 6在井筒中加速终了时：F2=F1-L1PkBkN57.01 7在井筒中等速开始时：F3=F2-ma1kN43.99 8在井筒中等速终了时：F4=F3-L2PkBkN36.38 9在井筒中减速开始时：F5=F4-ma3kN23.36 10在井筒中减速终了时：F6=F5-L3PkBkN23.30 11在栈桥上末等速开始时：F7=F6+ma3kN36.32 12在栈桥上末等速终了时：F8=F7-L4PkBkN36.02 13在栈桥上末减速开始时：F9=F8-ma5kN28.21 14在栈桥上末减速终了时：F10=F9-L5PkBkN28.16 410541.24kN2·s等效时间： Td238.44s等效力 ：Fd= =41.49kN等效容量：Nd=144.23kWNe=200kW（2）提升矸石系统变位重量：G=Gj+Gd+Gt+n1Qz+n1Q+LkPk=24915.3kg系统变位质量： m= =2539.8kg.s2/m提升矸石时各阶段力的计算见下表：提升矸石时各阶段力的计算表序号计算项目单位计算结果1提升开始时：F01=Kn1(Qz+Qk)A+LtPkB+ma0kN47.19 2初加速终了时：F02=F01-L0PkBkN47.08 3低等速开始时：F03=F02-ma0kN39.61 4低等速终了时：F04=F03-L01PkBkN39.00 5在井筒中加速开始时：F1=F04+ma1kN51.46 6在井筒中加速终了时：F2=F1-L1PkBkN51.40 7在井筒中等速开始时：F3=F2-ma1kN38.94 8在井筒中等速终了时：F4=F3-L2PkBkN31.33 9在井筒中减速开始时：F5=F4-ma3kN18.87 10在井筒中减速终了时：F6=F5-L3PkBkN18.81 11在栈桥上末等速开始时：F7=F6+ma3kN31.27 12在栈桥上末等速终了时：F8=F7-L4PkBkN30.97 13在栈桥上末减速开始时：F9=F8-ma5kN23.49 14在栈桥上末减速终了时：F10=F9-L5PkBkN23.44 314648.23kN2·s等效时间： Td238.44s等效力 ：Fd= =36.33kN等效容量：Nd=126.27kWNe=200kW（3）提升人员系统变位重量：G=Gj+Gd+Gt+n1Qz+n1Q+LkPk=25960.3kg系统变位质量： m= =2646.3kg.s2/m提升人员时各阶段力的计算见下表：提升人员时各阶段力的计算表序号计算项目单位计算结果1提升开始时：F01=Kn1(Qz+Qk)A+LtPkB+ma0kN52.22 2初加速终了时：F02=F01-L0PkBkN52.11 3低等速开始时：F03=F02-ma0kN44.32 4低等速终了时：F04=F03-L01PkBkN43.72 5在井筒中加速开始时：F1=F04+ma1kN56.70 6在井筒中加速终了时：F2=F1-L1PkBkN56.64 7在井筒中等速开始时：F3=F2-ma1kN43.66 8在井筒中等速终了时：F4=F3-L2PkBkN36.04 9在井筒中减速开始时：F5=F4-ma3kN23.06 10在井筒中减速终了时：F6=F5-L3PkBkN23.00 11在栈桥上末等速开始时：F7=F6+ma3kN35.98 12在栈桥上末等速终了时：F8=F7-L4PkBkN35.68 13在栈桥上末减速开始时：F9=F8-ma5kN27.89 14在栈桥上末减速终了时：F10=F9-L5PkBkN27.84 403718.56kN2·s等效时间： Td238.44s等效力 ：Fd= =41.15kN等效容量：Nd=143.03kWNe=200kW电机额定力：Fe=66.15kN过载系数 ：=0.8570.8×2.27=1.816（4）提升大件系统变位重量：G=Gj+Gd+Gt+n1Qz+n1Q+LkPk=29135.3kg系统变位质量： m= =2970.0kg.s2/m提升大件时各阶段力的计算见下表：提升大件时各阶段力的计算表序号计算项目单位计算结果1提升开始时：F01=Kn1(Qz+Qk)A+LtPkB+ma0kN67.49 2初加速终了时：F02=F01-L0PkBkN67.39 3低等速开始时：F03=F02-ma0kN58.65 4低等速终了时：F04=F03-L01PkBkN58.04 5在井筒中加速开始时：F1=F04+ma1kN72.61 6在井筒中加速终了时：F2=F1-L1PkBkN72.55 7在井筒中等速开始时：F3=F2-ma1kN57.98 8在井筒中等速终了时：F4=F3-L2PkBkN50.37 9在井筒中减速开始时：F5=F4-ma3kN35.80 10在井筒中减速终了时：F6=F5-L3PkBkN35.74 11在栈桥上末等速开始时：F7=F6+ma3kN50.31 12在栈桥上末等速终了时：F8=F7-L4PkBkN50.01 13在栈桥上末减速开始时：F9=F8-ma5kN41.27 14在栈桥上末减速终了时：F10=F9-L5PkBkN41.21 742937.96kN2·s等效时间： Td238.44s等效力 ：Fd= =55.82kN等效容量：Nd=194.02kWNe=200kW电机额定力：Fe=66.15kN过载系数 ：=1.0980.8×2.27=1.816故电动机能够满足提升要求。2.8.2混合井落地提升设备选型设计 1新建混合井净直径8.3m，装备二套提升设备。主提升系统装备一对20t四绳箕斗，担负矿井煤炭的提升任务；副提升系统装备一对1.5t矿车双层四车四绳罐笼（一宽罐、一窄罐），担负矿井人员、矸石、设备、材料等辅助提升任务。-1150水平到-850水平主运输下山采用皮带运输，材料、设备、矸石等辅助提升采用串车提升，人员采用架空乘人装置提升。2.8.2.1混合井主提升系统提升设备（一）设计依据1、井口锁口标高：+20.4m2、井底车场水平标高：-850m3、装载点标高：-807.43m3、卸载高度：14m4、工作制度：330d/a、16h/d5、提升方式：双箕斗提升，箕斗间距2160mm6、设计提升能力：2.0Mt/a（二）提升容器选择1、小时提升量AhAh=454.55t/h式中：Ah小时提升能力，t/h；af提升能力富裕系数，af1.2；br年工作日，br330d；t日工作时间，t16h。2、提升高度估算Ht'Ht'20.4+807.43+15842.83m3、提升速度估算Vm'=17.42m/s4、一次提升时间估算Tg'=101.61s5、一次提升量Q'= 14.75t6、选择提升容器由于主提升是矿井的咽喉，根据矿井现有提升的经验，主提升留有一定的富裕能力是很有必要的。因此，主提升容器选择一对20t箕斗。箕斗主要技术参数见下表。箕斗主要技术参数序号项目单位结果1名义载重Qmt202有效容积Vm3223自重Qzt224全高Hrm12.115装载口与卸载口高差Hom7.617、一次提升量一次提升量Q20t。（三）选择钢丝绳1、绳端荷重 Qd=QzQ=（22+20）×10342000kg2、实际提升高度Ht=20.4+807.43+15+7.61+0.3=850.74 m2、钢丝绳的悬垂长度 HC= Hj2+Ht+Hh-Hx =899.24 m3、钢丝绳单位长度重量Pk=6.69 kg/m主绳选择44ZAA6V×36NF1570ZZ（SS）钢丝绳四根（左、右捻各半）。其主要技术参数见下表：主提升钢丝绳主要技术参数主钢丝绳直径dmm44.00主钢丝绳单重pkg/m7.84主钢丝绳最粗钢丝直径mm2.70主钢丝绳全部钢丝破断力总和QpkN1090.00主钢丝绳抗拉强度bMPa1570.004、尾绳选择P8×4×19177×281373扁尾绳二根。其主要技术参数见下表。尾绳钢丝绳主要技术参数钢丝绳直径（宽×厚）mm177×28钢丝绳单重qkg/m15.68钢丝绳全部钢丝破断力总和QpwkN2110钢丝绳抗拉强度bwMPa1373.005、系统不平衡重量计算=2qk4pk=2×15.684×7.84=0 kg/m/4 pk=0/（4×7.84）=0提升系统按等重尾绳计算。（三）选择提升机1、主导轮直径 Dg90d=90×44=3960 mm Dg1200=1200×2.7=3240 mm2、最大静张力 Fj=（420004×7.84×893.01）×9.81×10-3=686.75 kN3、最大静张力差 FC=20×9.81=196.2 kN4、选择提升机选择JKMD4.5×4（）E型落地式四绳摩擦提升机，其主要技术参数如下： 主导轮直径： Dm=4.5 m 天轮直径： Dm=4.5m 最大静张力：Fj0=900kN 最大静张力差： FC0=220kN 旋转部分变位重量： Gj=29t 天轮变位重量： Gt=11.5×2=23 t 衬垫摩擦系数：=0.25 衬垫比压： Pm=1.962 MPa 钢丝绳间距： a=350mm（四）提升机衬垫比压及钢丝绳安全系数验算1、钢丝绳安全系数验算规程要求的安全系数： m0=7.20.0005Hc=7.20.0005×899.24 =6.75钢丝绳实际安全系数：m =7.476.752、比压验算Pb= =1.49MPa1.962 MPa（五）选择电动机2、提升速度 煤矿安全规程允许的最高速度： =0.6× =17.36 m/s 取Vm=14m/s。3、电动机功率Ne =3474.70kW4、选用同步电动机1台，其主要技术参数如下： 额定功率： Ne=3500 kW 额定电压： Ue=1500V 额定转速： Ve=59.42r/min转动惯量： J35000kg·m2 电动机的变位重量：Gd =4×35000×=6910kg=6.91t。实际提升速度：Vm=14 m/s。（六）提升系统几何尺寸计算1、井架高度（1）下天轮中心高度Hj1= Hx+Hr+ Hg +0.75Rt+2.5 =15+13.14+10+0.75×2.25+2.5=42.3 m取Hj1=42.5 m（2）上天轮中心高度取Hj2= Hj1+6=42.5+6=48.5m2、主导轮中心至提升中心水平距离 Ls=0.6Hj2+3.5+Dg=0.6×48.5+3.5+4.5=37.1m，取Ls=35m。3、尾绳环高度 Hw= Hg+2S=10+2×2.3=14.6 m 取Hw=15m4、钢丝绳弦长计算 上弦长：L1=55.11 m 下弦长：L2=48.88m5、钢丝绳的仰角计算 上绳仰角：1=tg-1=52.1287°=52°743下绳仰角：2=tg-1sin-1 =55.1003°=55°616、钢丝绳围抱角 = 180°+21=182.9726°=3.19347弧度 eu= e0.25×3.19347=2.22 主提升系统图见图1-摩擦轮；2-天轮；3-提升钢丝绳；4-容器；5-尾绳。图6-2-3 立井多绳摩擦式提升系统示意图（七）防滑验算1、空载侧钢丝绳静张力 T0=Gz+nPkHc=22000+4×7.84×899.24=50200kg=50.2t =492.46kN2、提升系统（提升机、电动机、天轮）变位重量之和 G=Gj+Gd+2Gt=29+6.91+2×11.5=58.91t3、防滑计算（1）主加速a1要求的静张力（a1=1m/s2）T1=28.89t=283.41kN（2）下放重载紧急制动要求的静张力 满足规程不小于1.5 m/s2的要求T2 =26.838t=263.28 kN（3）上提重载紧急制动要求的静张力满足规程不大于5 m/s2的要求T3=16.60t=162.86kN，取T=max（T0、T1、T2、T3）= 50.2t。（4）上提重载紧急制动防滑验算T=50.2t时，满足不滑动的要求为：as =ajs =g5 m/s2紧急制动减速度：as=3.688m/s2上提重载紧急制动极限减速度：ajs=g=4.266m/s2as ajs5 m/s2（5）空容器运行紧急制动防滑验算T= 50.2t时，满足不滑动的要求为：ak=ajk= 紧急制动减速度：ak=1.42m/s2紧急制动极限减速度：ajk=3.027 m/s2ak ajk故取T= T0=50.2 t，能满足提升各种运行方式下紧急制动防滑要求。 （八）运动学计算取 a1= a3=1m/s2，V4=0.5 m/s，h4=3 m，V0=1.5m/s，a0=0.5 m/s2，Vm =14m/s。运动学计算内容和计算结果详见下表。运动学计算表序号计算内容和计算公式单位计算结果1初加速距离：h0=V0t0/2m2.252主加速距离：h1=Vmt1/2m87.503等速距离：h2=ht-h0-h1-h3-h4-h5m659.874减速距离：h3=(Vm+V4)t3/2m97.885爬行距离：h4m3.006制动距离：h5=V4t5/2m0.257初加速时间：t0=V0/a0s3.008主加速时间：t1=(Vm-V0)/a1s12.509等速时间：t2=h2/Vms47.1310减速时间：t3=(Vm-V4)/a3s13.5011爬行时间：t4=h4/V4s6.0012制动减速时间：t5=V4/a3s1.0013一次提升循环时间：ts83.1314休止时间：s20.0015一次提升循环时间：Tg=t+s103.13（九）动力学计算提升系统的变位重量和各阶段力值计算详见下表。提升系统动力学计算序号计算内容和计算公式单位计算结果1系统变位重量：G=2T+G+Qt179.312初加速阶段：F0=kQg+Ma0kN234.773主加速阶段：F1=kQg+Ma1kN243.914等速阶段： F2=kQgkN225.635主减速阶段：F3=kQg-Ma3kN207.356爬行阶段： F4=kQgkN225.637制动减速阶段：F5=kQg-Ma3kN207.35主提升系统的力图及速度图见图612。（十）电动机容量的效验1、等效时间Td = 0.75（t0+t1+t3+t4）+t2+/3 =80.05 s2、等效力F2t = F02t0+ F12t1+ F22t2+ F32t3+ F42t4 + F52t5=4237374.86kN2·sFd= =230.07kN 3、等效功率Nd= FdVm=3221.04kW4、电动机富余系数Ne/Nd=1.075、电动机额定力Fe= Ne/ Vm=250 kN6、过载系数/= Fmax /Fe=0.98<0.8=0.8×2=1.6故所选择的电动机符合提升要求。（十一）提升能力计算1、小时提升能力（按定量装载20t计算）Ah=698.15t/h2、年提升能力Aa=×10-4=335.1 万t/a3、提升能力富裕系数af=1.68（十二）提升电耗计算1、吨煤电耗EtFt = F0t0+ F1t1+ F2t2+ F3t3+ F4t4=64448.78kN.sEt=13.89 kW·h/t2、年电耗EaEa=13.89×2×10627.78×106 kW·h/a2.8.2.2混合井副提升设备（一）设计依据1、井口锁口标高：+20.4m2、井底车场水平标高：-850m3、工作制度：330d/a、16h/d4、提升量提升任务量序号提升内容单位提升量1最大班下井人数人1362矸石车天1803木材车天154水泥车天85砂、石渣车天86料石车天57物料车天408火药车天19雷管车天110饮水车车天811乳化液车天812油脂车天213掘进煤车天6014其他车天1215大件重量：Q大件t1816长材料的长度m12.505、矿车：型号MGC1.76A 自重： 740 kg 载重： 2700 kg6、1.5吨矿车双层四车多绳宽罐笼自重： 16100kg全高： 9038mm载人数： 84人7、1.5t矿车双层四车多绳窄罐笼自重：16100 kg(含配重)全高：9038mm载人数： 64人8、大件重量：18000 kg9、长材料长度：12.5m10、提升方式：双罐笼提升，罐笼间距1760 mm（二）提升钢丝绳选择1、绳端荷重 提矸：Q矸=16100+4×（740+2700）=29860kg 提人：Q人=16100+84×75=22400kg 提大件：Q大=16100+18000+1650=35750kg2、实际提升高度Ht=20.4+850=870.4 m3、钢丝绳的悬垂长度 HC= Hj2+Ht+Hh= 43.5+870.4+15928.9 m4、钢丝绳单位长度重量Pk=7.26kg/m主绳选择44ZAB6V×36NF1570ZZ（SS）钢丝绳四根（左、右捻各半）。其主要技术参数见下表：主提升钢丝绳主要技术参数主钢丝绳直径dmm44.00主钢丝绳单重pkg/m7.84主钢丝绳最粗钢丝直径mm2.70主钢丝绳全部钢丝破断力总和QpkN1090.00主钢丝绳抗拉强度bMPa1570.004、尾绳选择P8×4×19177×281373扁尾绳二根。其主要技术参数见下表。尾绳钢丝绳主要技术参数钢丝绳直径（宽×厚）mm177×28钢丝绳单重qkg/m15.68钢丝绳全部钢丝破断力总和QpwkN2110钢丝绳抗拉强度bwMPa1373.005、系统不平衡重量计算=2qk4pk=2×15.684×7.84=0 kg/m/4 pk=0/（4×7.84）=0提升系统按等重尾绳计算。（三）选择提升机1、主导轮直径 Dg90d=90×44=3960 mm Dg1200=1200×2.7=3240 mm2、最大静张力 提矸：Fj矸=Q矸+npkHc=58990kg=578.69kN 提人：Fj人=Q人+ npkHc =51530kg=505.51kN 提大件：Fj大件=Q大件+ npkHc =64880.30=636.48 kN3、最大静张力差 提矸：FC矸=4×2700×9.81×10-3=105.95kN 提人：FC人=84×75×9.81×10-3=61.80 kN 提大件：FC大件=18000×9.81×10-3=176.58kN4、选择JKMD4×4型落地式四绳摩擦提升机，其主要技术参数如下：主导轮直径： Dg=4m天轮直径： Dt=4m 最大静张力： Fj0=680kN 最大静张力差： FC0=180kN 旋转部分变位重量： Gj=20t天轮变位重量： Gt=2×6.5t衬垫摩擦系数： =0.25衬垫比压： Pm=1.962 MPa钢丝绳间距： a=350 mm（四）提升机衬垫比压及钢丝绳安全系数验算1、钢丝绳安全系数验算规程要求的安全系数提物：m=8.20.0005HC=8.20.0005×928.9=7.73 提人：m=9.20.0005HC=9.20.0005×928.9=8.73实际安全系数：提矸：m矸=12.777.73提人：m人=10.158.73提大件：m大=8.067.732、比压验算（按下大件考虑）Pb= =1.81MPa<1.962 MPa（五）电动机的选择1、提升高度 Ht=20.4+850=870.4 m2、提升速度 Vm=0.4=11.8 m/s 取Vm=10m/s。3、电动机功率Ne =1398.51kW4、选用同步电动机，其主要技术参数如下： 额定功率： Ne=1400 kW 额定电压： Ve=1500 V 额定转速： ne=47.75r/min 效率： = 96% 转动惯量： J=24000 kg·m2 电动机的变位重量：Gd =4×24000×=6000kg=6t实际提升速度：Vm=10.0m/s（六）提升系统几何尺寸计算1、井架高度下天轮中心高度：Hj1= Hr+ 0.75Rt+ H长+ H1 +2.5=9.038+0.75×2+12.5+1.5+2.5=37.038m取Hj1=37.5m上天轮中心高度：Hj2= Hj1+6=37.5+6=43.5 m2、主导轮中心至提升中心水平距离 Ls=0.6 Hj2+3.5+Dg=0.6×43.5+3.5+4=33.6m根据工业场地布置要求，确定取Ls=28m。3、尾绳环高度 Hw= H长+2S+1.5=12.5+2×1.76+1.5=14.01m 取Hw=15m。4、钢丝绳弦长计算 上弦长：L1=46.95m 下弦长：L2=40.88m5、钢丝绳的仰角计算上绳仰角：1=1=tg-155.078°=55°441下绳仰角：2=tg-1sin-1 =57.914°=57°53136、钢丝绳围抱角 = 180°+2 1=182.836°3.19109 eu= e0.25×3.19109=2.221 副提升系统图见图613。（七）防滑验算1、空载侧钢丝绳静张力 T0=Gz+nPkHc=16100+4×7.84×928.9=45230.30kg=45.23t =443.71kN2、提升系统（提升机、电动机、天轮）变位重量之和G G=Gj+Gd+2Gt =20+6+2×6.5=39t3、防滑计算对于等重尾绳提升来说，按最不利提升工况即重侧4个矸石车、轻侧无矿车进行防滑计算，此时最大静张力差为：Qc=4×（Q+Q z）=4×（2.7+0.74）=13.76 t（1）主加速a1要求的静张力（a1=0.7m/s2）T1=16.38t=160.69kN（2）下放重载紧急制动要求的静张力满足规程不小于1.5 m/s2的要求T2：T2=26.18t=256.85kN（3）上提重载紧急制动要求的静张力满足规程不大于5 m/s2的要求T3：T3=12.19t=119.56kN取T=max（T0、T1、T2、T3）=45.23t（4）上提重载紧急制动防滑验算T= 45.23t时，满足不滑动的要求为as= ajs=g5 m/s2紧急制动减速度as=3.39 m/s2紧急制动极限减速度ajs=g=4.26m/s2as ajs5 m/s2，故正常提升不加配重满足上提、下放重载紧急制动防滑要求。 （5）空容器运行紧急制动防滑验算T=45.23t时，满足不滑动的要求为ak=ajk= 紧急制动减速度：ak=2.71 m/s2紧急制动极限减速度：ajk=3.25m/s2ak ajk，故正常提升时，能满足空容器运行情况下的紧急制动防滑要求。（八）提升运动学计算取 a1= a3=0.7m/s2、V4=0.5 m/s、h4=2.5m、Vm =10m/s。运动学计算内容和计算结果详见下表。运动学计算表序号计算内容和计算公式单位计算结果1主加速度：a1m/s20.7002