铁路特大桥工程临电方案培训资料.docx

新建张家口至唐山铁路工程临时用电专项安全方案 编制人: 审核人： 批准人： 中铁四局张唐铁路项目经理部第四项目队2011年2月10日一、工程概况中铁四局张唐铁路项目经理部第四项目队位于遵化市西侧，施工范围为至獐子峪特大桥张台到张七庄沙河特大桥张台，里程为DK375+822DK383+187.1，另包含三项目队管段内后肖庄大桥及曹家堡特大桥。管段全长8.5km，主要工程内容为：遵化跨大秦铁路特大桥起点里程为DK376810.1，终点里程为DK381622.47，中心里程DK379+214.69，全长 4812.37m，具体孔跨布置为：51-32m+2-24m+36-32m+3-24m+1-32m+1-（64+64m）T构+8-32m+2-24m+33-32m+2-24m+7-32m双线简支T梁，总计9-24m双线简支T梁、136-32m双线简支T梁、1-（64+64）mT构，全桥位于直线及半径为1600米的曲线上，双线线间距45m。DK373+404.1曹家堡特大桥（25-32m）、DK372+489后肖庄大桥（10-32m）、DK375+960獐子峪大桥（8-32m）及DK376+095.2DK376+810.50、DK381+081.50DK383+187.10两段路基合计2.8km。路基土石方约53.77万方，涵洞9座，其中框架涵7座，肋板涵2座。工程总价约2.1亿元。本工程由蒙冀铁路有限责任公司投资建设，铁道第三勘察设计院集团有限公司，地质勘察，四川铁科建设监理有限公司张唐铁路监理项目部监理，中铁四局组织施工；由杨玉龙担任项目队长，刘松波担任技术负责人。二、编制依据低压配电设计规范GB50054-95中国建筑工业出版社建筑工程施工现场供电安全规范GB50194-93中国建筑工业出版社通用用电设备配电设计规范GB50055-93中国建筑工业出版社供配电系统设计规范GB50052-95中国建筑工业出版社施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005中国建筑工业出版社建筑施工安全检查标准JGJ59-99三、施工条件施工现场用电量统计表:-序号 机具名称 型号 安装功率(kW) 数量 合计功率(kW)1 冲击式钻机 YKC-30M 70 1 70 2 冲击式钻机 YKC-30M 70 1 70 3 冲击式钻机 YKC-30M 70 1 70 4 冲击式钻机 YKC-30M 70 1 70 5 冲击式钻机 YKC-30M 70 1 70 6 冲击式钻机 YKC-30M 70 1 70 7 冲击式钻机 YKC-30M 70 1 70 8 冲击式钻机 YKC-30M 70 1 70 9 冲击式钻机 YKC-30M 70 1 70 10 冲击式钻机 YKC-30M 70 1 70 11 冲击式钻机 YKC-30M 70 1 70 12 冲击式钻机 YKC-30M 70 1 70 以上为一台变压器负荷情况，共计安装5台。四、设计内容和步骤1、现场勘探及初步设计:(1)本工程所在施工现场范围内施工前无各种埋地管线。(2)现场采用380V低压供电，根据工地实际情况主要用电量为特大桥钻孔桩施工，每台变压器左右辐射各600米，计划安装5台SJL1-400/10型变压器，每台变压器具体里程分别为；曹家堡特大桥变压器一个，里程为：DK373+404.10。 遵化跨大秦铁路特大桥1#变压器，里程为：DK377+600。遵化跨大秦铁路特大桥2#变压器，里程为：DK378+200遵化跨大秦铁路特大桥3#变压器，里程为：DK379+600。 遵化跨大秦铁路特大桥4#变压器，里程为：DK380+800根据实际情况，曹家堡特大桥变压器采用已有变压器。遵化跨大秦铁路特大桥3#变压器也采用已有变压器。每台变压器负荷情况基本一样，用电计算以一台变压器的负荷进行计算。(3)根据施工现场用电设备布置情况，总箱进线采用导线空气明敷/架空线路敷设，干线采用空气明敷/架空线路敷设，用电器导线采用直接埋地敷设。布置位置及线路走向参见临时配电系统图及现场平面图，采用三级配电，两级防护。(4)按照JGJ46-2005规定制定施工组织设计，接地电阻R4。2、确定用电负荷:(1)、冲击式钻机Kx = 0.3 Cos = 0.7 tg = 1.02Pjs = 0.3×70 = 21 kWQjs = Pjs× tg=21×1.02 = 21.42 kvar(2)、冲击式钻机Kx = 0.3 Cos = 0.7 tg = 1.02Pjs = 0.3×70 = 21 kWQjs = Pjs× tg=21×1.02 = 21.42 kvar(3)、冲击式钻机Kx = 0.3 Cos = 0.7 tg = 1.02Pjs = 0.3×70 = 21 kWQjs = Pjs× tg=21×1.02 = 21.42 kvar(4)、冲击式钻机Kx = 0.3 Cos = 0.7 tg = 1.02Pjs = 0.3×70 = 21 kWQjs = Pjs× tg=21×1.02 = 21.42 kvar(5)、冲击式钻机Kx = 0.3 Cos = 0.7 tg = 1.02Pjs = 0.3×70 = 21 kWQjs = Pjs× tg=21×1.02 = 21.42 kvar(6)、冲击式钻机Kx = 0.3 Cos = 0.7 tg = 1.02Pjs = 0.3×70 = 21 kWQjs = Pjs× tg=21×1.02 = 21.42 kvar(7)、冲击式钻机Kx = 0.3 Cos = 0.7 tg = 1.02Pjs = 0.3×70 = 21 kWQjs = Pjs× tg=21×1.02 = 21.42 kvar(8)、冲击式钻机Kx = 0.3 Cos = 0.7 tg = 1.02Pjs = 0.3×70 = 21 kWQjs = Pjs× tg=21×1.02 = 21.42 kvar(9)、冲击式钻机Kx = 0.3 Cos = 0.7 tg = 1.02Pjs = 0.3×70 = 21 kWQjs = Pjs× tg=21×1.02 = 21.42 kvar(10)、冲击式钻机Kx = 0.3 Cos = 0.7 tg = 1.02Pjs = 0.3×70 = 21 kWQjs = Pjs× tg=21×1.02 = 21.42 kvar(11)、冲击式钻机Kx = 0.3 Cos = 0.7 tg = 1.02Pjs = 0.3×70 = 21 kWQjs = Pjs× tg=21×1.02 = 21.42 kvar(12)、冲击式钻机Kx = 0.3 Cos = 0.7 tg = 1.02Pjs = 0.3×70 = 21 kWQjs = Pjs× tg=21×1.02 = 21.42 kvar(13)总的计算负荷计算，总箱同期系数取 Kx = 0.8总的有功功率Pjs = Kx×Pjs = 0.8×(21+21+21+21+21+21+21+21+21+21+21+21) = 201.6 kW总的无功功率Qjs = Kx×Qjs =0.8×(21.42+21.42+21.42+21.42+21.42+21.42+21.42+21.42+21.42+21.42+21.42+21.42) = 205.675 kvar总的视在功率Sjs = ( Pjs2+Qjs2 )1/2 = (201.62+205.6752)1/2 = 288.001 kVA总的计算电流计算Ijs = Sjs/(1.732×Ue) = 288.001/(1.732×0.38) = 437.586 A3、干线1线路上导线截面及分配箱、开关箱内电气设备选择:在选择前应对照平面图和系统图先由用电设备至开关箱计算，再由开关箱至分配箱计算，选择导线及开关设备。分配箱至开关箱，开关箱至用电设备的导线敷设采用铝橡皮绝缘导线。(1)、冲击式钻机开关箱至冲击式钻机导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下用电器启动后需要系数取1）:i)计算电流Kx = 1 Cos = 0.7 tg = 1.02Ijs = Kx ×Pe /(1.732×Ue ×Cos) = 1×70/(1.732×0.38×0.7) = 151.94Aii)选择导线选择XLV-3×70+2×35 ，直接埋地时其安全载流量为168A。iii)选择电气设备选择开关箱内隔离开关为DZ20-250/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 250A，漏电保护器为 RMM1-250/180。(2)、冲击式钻机开关箱至冲击式钻机导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下用电器启动后需要系数取1）:i)计算电流Kx = 1 Cos = 0.7 tg = 1.02Ijs = Kx ×Pe /(1.732×Ue ×Cos) = 1×70/(1.732×0.38×0.7) = 151.94Aii)选择导线选择XLV-3×70+2×35 ，直接埋地时其安全载流量为168A。iii)选择电气设备选择开关箱内隔离开关为DZ20-250/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 250A，漏电保护器为 RMM1-250/180。(3)、冲击式钻机开关箱至冲击式钻机导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下用电器启动后需要系数取1）:i)计算电流Kx = 1 Cos = 0.7 tg = 1.02Ijs = Kx ×Pe /(1.732×Ue ×Cos) = 1×70/(1.732×0.38×0.7) = 151.94Aii)选择导线选择XLV-3×70+2×35 ，直接埋地时其安全载流量为168A。iii)选择电气设备选择开关箱内隔离开关为DZ20-250/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 250A，漏电保护器为 RMM1-250/180。(4)、冲击式钻机开关箱至冲击式钻机导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下用电器启动后需要系数取1）:i)计算电流Kx = 1 Cos = 0.7 tg = 1.02Ijs = Kx ×Pe /(1.732×Ue ×Cos) = 1×70/(1.732×0.38×0.7) = 151.94Aii)选择导线选择XLV-3×70+2×35 ，直接埋地时其安全载流量为168A。iii)选择电气设备选择开关箱内隔离开关为DZ20-250/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 250A，漏电保护器为 RMM1-250/180。(5)、冲击式钻机开关箱至冲击式钻机导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下用电器启动后需要系数取1）:i)计算电流Kx = 1 Cos = 0.7 tg = 1.02Ijs = Kx ×Pe /(1.732×Ue ×Cos) = 1×70/(1.732×0.38×0.7) = 151.94Aii)选择导线选择XLV-3×70+2×35 ，直接埋地时其安全载流量为168A。iii)选择电气设备选择开关箱内隔离开关为DZ20-250/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 250A，漏电保护器为 RMM1-250/180。(6)、冲击式钻机开关箱至冲击式钻机导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下用电器启动后需要系数取1）:i)计算电流Kx = 1 Cos = 0.7 tg = 1.02Ijs = Kx ×Pe /(1.732×Ue ×Cos) = 1×70/(1.732×0.38×0.7) = 151.94Aii)选择导线选择XLV-3×70+2×35 ，直接埋地时其安全载流量为168A。iii)选择电气设备选择开关箱内隔离开关为DZ20-250/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 250A，漏电保护器为 RMM1-250/180。(7)、分配箱1至第1组电机(冲击式钻机、冲击式钻机)的开关箱的导线截面及分配箱内开关的选择i) 计算电流冲击式钻机Kx = 0.3 Cos= 0.7 tg= 1.02Ijs= Kx ×Pe ×台数/(1.732×Ue ×Cos) = 0.3×70×1/(1.732×0.38×0.7) = 45.58A冲击式钻机Kx = 0.3 Cos= 0.7 tg= 1.02Ijs= Kx ×Pe ×台数/(1.732×Ue ×Cos) = 0.3×70×1/(1.732×0.38×0.7) = 45.58AIjs(1组电机 )= 91.16A该组中最大的开关箱电流Ijs=151.94A由于该组下有多个开关箱，所以最大电流需要乘以1.1的系数两者中取大值Ijs=151.94×1.1=167.13Aii)选择导线选择XLV-3×70+2×35 ，直接埋地时其安全载流量为168A。iii)选择电气设备选择分配箱内开关为DZ20-400/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 400A，漏电保护器为 ZBM1-630/400。(8)、分配箱2至第1组电机(冲击式钻机、冲击式钻机)的开关箱的导线截面及分配箱内开关的选择i) 计算电流冲击式钻机Kx = 0.3 Cos= 0.7 tg= 1.02Ijs= Kx ×Pe ×台数/(1.732×Ue ×Cos) = 0.3×70×1/(1.732×0.38×0.7) = 45.58A冲击式钻机Kx = 0.3 Cos= 0.7 tg= 1.02Ijs= Kx ×Pe ×台数/(1.732×Ue ×Cos) = 0.3×70×1/(1.732×0.38×0.7) = 45.58AIjs(1组电机 )= 91.16A该组中最大的开关箱电流Ijs=151.94A由于该组下有多个开关箱，所以最大电流需要乘以1.1的系数两者中取大值Ijs=151.94×1.1=167.13Aii)选择导线选择XLV-3×70+2×35 ，直接埋地时其安全载流量为168A。iii)选择电气设备选择分配箱内开关为DZ20-400/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 400A，漏电保护器为 ZBM1-630/400。(9)、分配箱3至第1组电机(冲击式钻机、冲击式钻机)的开关箱的导线截面及分配箱内开关的选择i) 计算电流冲击式钻机Kx = 0.3 Cos= 0.7 tg= 1.02Ijs= Kx ×Pe ×台数/(1.732×Ue ×Cos) = 0.3×70×1/(1.732×0.38×0.7) = 45.58A冲击式钻机Kx = 0.3 Cos= 0.7 tg= 1.02Ijs= Kx ×Pe ×台数/(1.732×Ue ×Cos) = 0.3×70×1/(1.732×0.38×0.7) = 45.58AIjs(1组电机 )= 91.16A该组中最大的开关箱电流Ijs=151.94A由于该组下有多个开关箱，所以最大电流需要乘以1.1的系数两者中取大值Ijs=151.94×1.1=167.13Aii)选择导线选择XLV-3×70+2×35 ，直接埋地时其安全载流量为168A。iii)选择电气设备选择分配箱内开关为DZ20-400/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 400A，漏电保护器为 ZBM1-630/400。(10)分配箱1进线及进线开关的选择i)计算电流Kx = 0.7，Cos = 0.9Ijs = Kx×Pe /(1.732×Ue ×Cos) = 0.7×140/(1.732×0.38×0.9) = 165.44A该分箱下最大组线电流Ijs=167.13A两者中取大值Ijs=167.13Aii)选择导线选择XLV-3×70+2×35 ，空气明敷/架空线路时其安全载流量为150A。iii)选择电气设备选择分配箱内开关为DZ10-600/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 480A，熔断器RT0-400其最大熔体电流为 IRD = 400A，可根据实际电流的2.5倍选择额定电流较小的熔丝，漏电保护器为 ZBM1-630/400。(11)分配箱2进线及进线开关的选择i)计算电流Kx = 0.7，Cos = 0.9Ijs = Kx×Pe /(1.732×Ue ×Cos) = 0.7×140/(1.732×0.38×0.9) = 165.44A该分箱下最大组线电流Ijs=167.13A两者中取大值Ijs=167.13Aii)选择导线选择XLV-3×70+2×35 ，空气明敷/架空线路时其安全载流量为150A。iii)选择电气设备选择分配箱内开关为DZ10-600/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 480A，熔断器RT0-400其最大熔体电流为 IRD = 400A，可根据实际电流的2.5倍选择额定电流较小的熔丝，漏电保护器为 ZBM1-630/400。(12)分配箱3进线及进线开关的选择i)计算电流Kx = 0.7，Cos = 0.9Ijs = Kx×Pe /(1.732×Ue ×Cos) = 0.7×140/(1.732×0.38×0.9) = 165.44A该分箱下最大组线电流Ijs=167.13A两者中取大值Ijs=167.13Aii)选择导线选择XLV-3×70+2×35 ，空气明敷/架空线路时其安全载流量为150A。iii)选择电气设备选择分配箱内开关为DZ10-600/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 480A，熔断器RT0-400其最大熔体电流为 IRD = 400A，可根据实际电流的2.5倍选择额定电流较小的熔丝，漏电保护器为 ZBM1-630/400。(13)干线1导线截面及出线开关的选择i) 计算电流：按导线安全载流量：Kx = 0.7 ，Cos = 0.9Ijs = Kx×Pe/(1.732×Ue×Cos) = 0.7×420/(1.732×0.38×0.9) = 496.33 A该干线下最大的分配箱电流Ijs=167.13A由于该干线下有多个分配箱，所以最大电流需要乘以1.1的系数选择的电流Ijs=496.33×1.1=545.97A按允许电压降：S = Kx×(P×L)/CU = 0.7×26880/(46.3×5) = 81.279 mm2选择XLF-3×95+2×50 ，空气明敷/架空线路时其安全载流量为197A。ii)选择出线开关干线1出线开关选择DZ10-600/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 480A，熔断器RT0-400其最大熔体电流为 IRD = 400A，可根据实际电流的2.5倍选择额定电流较小的熔丝，漏电保护器为 ZBM1-800/630。4、干线2线路上导线截面及分配箱、开关箱内电气设备选择:在选择前应对照平面图和系统图先由用电设备至开关箱计算，再由开关箱至分配箱计算，选择导线及开关设备。分配箱至开关箱，开关箱至用电设备的导线敷设采用铝橡皮绝缘导线，熔断器RT0-400其最大熔体电流为 IRD = 400A，可根据实际电流的2.5倍选择额定电流较小的熔丝，漏电保护器为 ZBM1-800/630。(1)、冲击式钻机开关箱至冲击式钻机导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下用电器启动后需要系数取1）:i)计算电流Kx = 1 Cos = 0.7 tg = 1.02Ijs = Kx ×Pe /(1.732×Ue ×Cos) = 1×70/(1.732×0.38×0.7) = 151.94Aii)选择导线选择XLV-3×70+2×35 ，直接埋地时其安全载流量为168A。iii)选择电气设备选择开关箱内隔离开关为DZ20-250/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 250A，漏电保护器为 RMM1-250/180。(2)、冲击式钻机开关箱至冲击式钻机导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下用电器启动后需要系数取1）:i)计算电流Kx = 1 Cos = 0.7 tg = 1.02Ijs = Kx ×Pe /(1.732×Ue ×Cos) = 1×70/(1.732×0.38×0.7) = 151.94Aii)选择导线选择XLV-3×70+2×35 ，直接埋地时其安全载流量为168A。iii)选择电气设备选择开关箱内隔离开关为DZ20-250/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 250A，漏电保护器为 RMM1-250/180。(3)、冲击式钻机开关箱至冲击式钻机导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下用电器启动后需要系数取1）:i)计算电流Kx = 1 Cos = 0.7 tg = 1.02Ijs = Kx ×Pe /(1.732×Ue ×Cos) = 1×70/(1.732×0.38×0.7) = 151.94Aii)选择导线选择XLV-3×70+2×35 ，直接埋地时其安全载流量为168A。iii)选择电气设备选择开关箱内隔离开关为DZ20-250/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 250A，漏电保护器为 RMM1-250/180。(4)、冲击式钻机开关箱至冲击式钻机导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下用电器启动后需要系数取1）:i)计算电流Kx = 1 Cos = 0.7 tg = 1.02Ijs = Kx ×Pe /(1.732×Ue ×Cos) = 1×70/(1.732×0.38×0.7) = 151.94Aii)选择导线选择XLV-3×70+2×35 ，直接埋地时其安全载流量为168A。iii)选择电气设备选择开关箱内隔离开关为DZ20-250/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 250A，漏电保护器为 RMM1-250/180。(5)、冲击式钻机开关箱至冲击式钻机导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下用电器启动后需要系数取1）:i)计算电流Kx = 1 Cos = 0.7 tg = 1.02Ijs = Kx ×Pe /(1.732×Ue ×Cos) = 1×70/(1.732×0.38×0.7) = 151.94Aii)选择导线选择XLV-3×70+2×35 ，直接埋地时其安全载流量为168A。iii)选择电气设备选择开关箱内隔离开关为DZ20-250/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 250A，漏电保护器为 RMM1-250/180。(6)、冲击式钻机开关箱至冲击式钻机导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下用电器启动后需要系数取1）:i)计算电流Kx = 1 Cos = 0.7 tg = 1.02Ijs = Kx ×Pe /(1.732×Ue ×Cos) = 1×70/(1.732×0.38×0.7) = 151.94Aii)选择导线选择XLV-3×70+2×35 ，直接埋地时其安全载流量为168A。iii)选择电气设备选择开关箱内隔离开关为DZ20-250/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 250A，漏电保护器为 RMM1-250/180。(7)、分配箱4至第1组电机(冲击式钻机、冲击式钻机)的开关箱的导线截面及分配箱内开关的选择i) 计算电流冲击式钻机Kx = 0.3 Cos= 0.7 tg= 1.02Ijs= Kx ×Pe ×台数/(1.732×Ue ×Cos) = 0.3×70×1/(1.732×0.38×0.7) = 45.58A冲击式钻机Kx = 0.3 Cos= 0.7 tg= 1.02Ijs= Kx ×Pe ×台数/(1.732×Ue ×Cos) = 0.3×70×1/(1.732×0.38×0.7) = 45.58AIjs(1组电机 )= 91.16A该组中最大的开关箱电流Ijs=151.94A由于该组下有多个开关箱，所以最大电流需要乘以1.1的系数两者中取大值Ijs=151.94×1.1=167.13Aii)选择导线选择XLV-3×70+2×35 ，直接埋地时其安全载流量为168A。iii)选择电气设备选择分配箱内开关为DZ20-400/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 400A，漏电保护器为 ZBM1-630/400。(8)、分配箱5至第1组电机(冲击式钻机、冲击式钻机)的开关箱的导线截面及分配箱内开关的选择i) 计算电流冲击式钻机Kx = 0.3 Cos= 0.7 tg= 1.02Ijs= Kx ×Pe ×台数/(1.732×Ue ×Cos) = 0.3×70×1/(1.732×0.38×0.7) = 45.58A冲击式钻机Kx = 0.3 Cos= 0.7 tg= 1.02Ijs= Kx ×Pe ×台数/(1.732×Ue ×Cos) = 0.3×70×1/(1.732×0.38×0.7) = 45.58AIjs(1组电机 )= 91.16A该组中最大的开关箱电流Ijs=151.94A由于该组下有多个开关箱，所以最大电流需要乘以1.1的系数两者中取大值Ijs=151.94×1.1=167.13Aii)选择导线选择XLV-3×70+2×35 ，直接埋地时其安全载流量为168A。iii)选择电气设备选择分配箱内开关为DZ20-400/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 400A，漏电保护器为 ZBM1-630/400。(9)、分配箱6至第1组电机(冲击式钻机、冲击式钻机)的开关箱的导线截面及分配箱内开关的选择i) 计算电流冲击式钻机Kx = 0.3 Cos= 0.7 tg= 1.02Ijs= Kx ×Pe ×台数/(1.732×Ue ×Cos) = 0.3×70×1/(1.732×0.38×0.7) = 45.58A冲击式钻机Kx = 0.3 Cos= 0.7 tg= 1.02Ijs= Kx ×Pe ×台数/(1.732×Ue ×Cos) = 0.3×70×1/(1.732×0.38×0.7) = 45.58AIjs(1组电机 )= 91.16A该组中最大的开关箱电流Ijs=151.94A由于该组下有多个开关箱，所以最大电流需要乘以1.1的系数两者中取大值Ijs=151.94×1.1=167.13Aii)选择导线选择XLV-3×70+2×35 ，直接埋地时其安全载流量为168A。iii)选择电气设备选择分配箱内开关为DZ20-400/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 400A，漏电保护器为 ZBM1-630/400。(10)分配箱4进线及进线开关的选择i)计算电流Kx = 0.7，Cos = 0.9Ijs = Kx×Pe /(1.732×Ue ×Cos) = 0.7×140/(1.732×0.38×0.9) = 165.44A该分箱下最大组线电流Ijs=167.13A两者中取大值Ijs=167.13Aii)选择导线选择XLV-3×70+2×35 ，空气明敷/架空线路时其安全载流量为150A。iii)选择电气设备选择分配箱内开关为DZ10-600/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 480A，熔断器RT0-400其最大熔体电流为 IRD = 400A，可根据实际电流的2.5倍选择额定电流较小的熔丝，漏电保护器为 ZBM1-630/400。(11)分配箱5进线及进线开关的选择i)计算电流Kx = 0.7，Cos = 0.9Ijs = Kx×Pe /(1.732×Ue ×Cos) = 0.7×140/(1.732×0.38×0.9) = 165.44A该分箱下最大组线电流Ijs=167.13A两者中取大值Ijs=167.13Aii)选择导线选择XLV-3×70+2×35 ，空气明敷/架空线路时其安全载流量为150A。iii)选择电气设备选择分配箱内开关为DZ10-600/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 480A，熔断器RT0-400其最大熔体电流为 IRD = 400A，可根据实际电流的2.5倍选择额定电流较小的熔丝，漏电保护器为 ZBM1-630/400。(12)分配箱6进线及进线开关的选择i)计算电流Kx = 0.7，Cos = 0.9Ijs = Kx×Pe /(1.732×Ue ×Cos) = 0.7×140/(1.732×0.38×0.9) = 165.44A该分箱下最大组线电流Ijs=167.13A两者中取大值Ijs=167.13Aii)选择导线选择XLV-3×70+2×35 ，空气明敷/架空线路时其安全载流量为150A。iii)选择电气设备选择分配箱内开关为DZ10-600/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 480A，熔断器RT0-400其最大熔体电流为 IRD = 400A，可根据实际电流的2.5倍选择额定电流较小的熔丝，漏电保护器为 ZBM1-630/400。(13)干线2导线截面及出线开关的选择i) 计算电流：按导线安全载流量：Kx = 0.7 ，Cos = 0.9Ijs = Kx×Pe/(1.732×Ue×Cos) = 0.7×420/(1.732×0.38×0.9) = 496.33 A该干线下最大的分配箱电流Ijs=167.13A由于该干线下有多个分配箱，所以最大电流需要乘以1.1的系数选择的电流Ijs=496.33×1.1=545.97A按允许电压降：S = Kx×(P×L)/CU = 0.7×53760/(46.3×5) = 162.557 mm2选择XLF-3×95+2×50 ，空气明敷/架空线路时其安全载流量为197A。ii)选择出线开关干线2出线开关选择DZ10-600/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 480A，熔断器RT0-400其最大熔体电流为 IRD = 400A，可根据实际电流的2.5倍选择额定电流较小的熔丝，漏电保护器为 ZBM1-800/630。5、选择总箱的进线截面及进线开关:根据最大的干线电流和前面第2部分计算的电流，两者中取大值，Ijs=545.97A。由于该总配箱下有多条干线，所以电流需要乘以1.1的系数。Ijs= 545.97×1.1=600.56A(1)查表得空气明敷/架空线路 线路25°C时铝芯橡皮绝缘导线BLX-3×240+2×120，其安全载流量为510A，能够满足使用要求。由于由供电箱至动力总箱距离短，可不校核电压降的选择。(2)选择总进线开关：DZ20-630/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 630A。(3)选择总箱中漏电保护器：不设置漏电保护器 。6、选择变压器:根据计算的总的视在功率与最大干线功率（以单个开关箱的最大功率逐级计算选择）取大值选择SJL1-400/10型三相电力变压器，它的容量为400kVA>288kVA能够满足使用要求，其高压侧电压为10kV同施工现场外的高压架空线路的电压级别一致。五、绘制临时供电施工图对于PE线的说明:根据规范施工现场临时用电安全技术规范（JGJ 46-2005）5.1.8的要求，PE线所用材质与相线、工作零线（N线）相同时，其最小截面应符合下表的规定： 对PE线的截面选择要满足以上要求，在下面的供电系统图中不再注明PE线截面。1、临时供电系统图： 供电系统简图 2、施工现场临时用电平面图：详见附图(略)六、安全用电技术措施安全用电技术措施包括两个方向的内容：一是安全用电在技术上所采取的措施；二是为了保证安全用电和供电的可靠性在组织上所采取的各种措施，它包括各种制度的建立、组织管理等一系列内容。安全用电措施应包括下列内容：1、安全用电技术措施（1）、保护接地是指将电气设备不带电的金属外壳与接地极之间做可靠的电气连接。它的作用是当电气设备的金属外壳带电时，如果人体触及此外壳时，由于人体的电阻远大于接地体电阻，则大部分电流经接地体流入大地，而流经人体的电流很小。这时只要适当控制接地电阻（一般不大于4），就可减少触电事故发生。但是在TT供电系统中，这种保护方式的设备外壳电压对人体来说还是相当危险的。因此这种保护方式只适用于TT供电系统的施工现场，按规定保护接地电阻不