第五章 锅炉蒸汽温度控制系统ppt课件.ppt

1,第五章 锅炉蒸汽温度控制系统,5.1 概 述 5.2 过热蒸汽温度控制策略5.3 过热蒸汽温度控制系统实例5.4 再热蒸汽温度控制策略5.5 再热蒸汽温度控制系统实例,2,5-1 概 述,3,一、蒸汽温度控制的任务 1. 过热蒸汽温度控制的任务 维持过热器出口温度在允许的范围之内，并保护过热器，使其管壁温度不超过允许的工作温度。 过热蒸汽温度是锅炉汽水系统中的温度最高点，蒸汽温度过高会使过热器管壁金属强度下降，以至烧坏过热器的高温段，严重影响安全。 过热蒸汽温度偏低，则会降低发电机组能量转换效率，据分析，汽温每降低5，热经济性将下降1%；且汽温偏低会使汽轮机尾部蒸汽湿度增大，甚至使之带水，严重影响汽轮机的安全运行。一般规定大容量高参数火力发电机组都要求保持过热蒸汽温在 的范围内。,4,2再热蒸汽温度控制的任务 随着蒸汽压力的提高，为了提高机组热循环的经济性，减少汽轮机末级叶片中蒸汽湿度，高参数机组一般采用中间再热循环。将高压缸出口蒸汽引入锅炉，重新加热至高温，然后再引入中压缸膨胀做功。一般再热蒸汽温度随负荷变化较大，当机组负荷降低30%时，再热蒸汽温度如不加以控制，锅炉再热器出口汽温将降低2835 (相当于负荷每降低10%时，汽温降低10)。所以大型机组必须对再热汽温进行控制。,5,二、影响汽温的主要因素 1. 过热汽温的主要影响因素 (1) 燃料、给水比（煤水比） 只要燃料、给水比的值不变，过热汽温就不变。只要保持适当的煤水比，在任何负荷和工况下，直流锅炉都能维持一定的过热汽温。,(2) 给水温度 正常情况下，给水温度一般不会有大的变动；但当高压加热器因故障出系时，给水温度就会降低。对于直流锅炉，若燃料不变，由于给水温度降低，加热段加长、过热段缩短，过热汽温会随之降低，负荷也会降低。,6,(3) 过剩空气系数 过剩空气系数的变化直接影响锅炉的排烟损失，同时影响对流受热面与辐射受热面的吸热比例。当过剩空气系数增大时，除排烟损失增加、锅炉效率降低外，炉膛水冷壁吸热减少，造成过热器进口温度降低、屏式过热器出口温度降低；虽然对流过热器吸热量有所增加，但在煤水比不变的情况下，末级过热器出口汽温有所下降。过剩空气系数减小时，结果与增加时相反。若要保持过热汽温不变，则需重新调整煤水比。,(4) 火焰中心高度 火焰中心高度变化的影响与过剩空气系数变化的影响相似。在煤水比不变的情况下，火焰中心上移类似于过剩空气系数增加，过热汽温略有下降；反之，过热汽温略有上升。若要保持过热汽温不变，亦需重新调整煤水比。,7,(5) 受热面结渣 煤水比不变的调节下：炉膛水冷壁结渣时，过热汽温有所降低；过热器结渣或积灰时，过热汽温下降明显。前者发生时，调整煤水比就可；后者发生时，不可随便调整煤水比，必须在保证水冷壁温度不超限的前提下调整煤水比。,结论：对于直流锅炉，在水冷壁温度不超限的条件下，后四种影响过热汽温因素都可以通过调整煤水比来消除；所以，只要控制、调节好煤水比，在相当大的负荷范围内，直流锅炉的过热汽温可保持在额定值，这个优点是汽包锅炉无法比拟的；但煤水比的调整，只有自动控制才能可靠完成。,8,2. 再热汽温的影响因素 (1) 给水温度 给水温度降低时（如高压加热器出系），若锅炉出力保持不变，则需要增加燃料，以补充因给水温度降低而减少的热量；这样，炉膛出口烟气量增加，以对流受热面为主的再热器吸热量增加，导致再热汽温升高。 (2) 过剩空气系数 过剩空气系数增加，以对流受热面为主的再热器吸热量增加，再热汽温升高；反之则降低。,9,(3) 炉膛火焰中心 炉膛火焰中心的高度对再热汽温有相当显著的影响，是调节再热汽温的主要手段。当火焰中心抬高时，炉膛出口温度上升，以对流受热面为主的再热器其进口烟温升高，吸热量增加，再热汽温提高；反之，再热器吸热量减少，再热汽温降低。 (4) 受热面结渣 再热器受热面结渣或积灰，吸热量减少，再热汽温降低。 炉膛水冷壁结渣，水冷壁吸热量减少，导致炉膛出口烟温上升，再热器吸热增加，再热汽温提高。,10,(5) 过热蒸汽温度和压力 过热蒸汽温度变化会引起高压缸排汽变化。过热汽温降低，高压缸排汽温度降低；在再热器吸热量不变的条件下，因再热器进口温度降低，导致再热器出口温度降低。 过热蒸汽压力的变化也会引起再热汽温的变化。过热蒸汽压力降低，在过热汽温不变的情况下，过热蒸汽的焓增大，高压缸排汽温度上升；在再热器吸热量不变的条件下，因再热器进口温度升高，使再热器出口温度提高；反之，过热蒸汽压力升高，再热汽温降低。这与变压运行时，可保持较高再热汽温的原理相同。,11,三、蒸汽温度控制对象的动态特性 1. 过热蒸汽温度对象的动态特性 主要为蒸汽流量、烟气传热量和减温水扰动。 （）蒸汽扰动下对象的动态特性 引起蒸汽流量变化的原因有二：一是蒸汽母管的压力变化，二是汽轮机调节汽门的开度变化。结构形式不同的过热器，在相同蒸汽流量D的扰动下，汽温变化的静态特性是不同的。对于对流式过热器的出口温度，随着蒸汽流量D的增加，通过过热器的烟气量也增加，导致汽温升高；对于辐射式过热器，蒸汽流量D增加时，炉膛温度升高较少，炉膛辐射给过热器受热面的热量比蒸汽流量的增加所需的热量要少，因此辐射式过热器的出口汽温反而下降，对流式过热器和辐射式过热器的出口汽温对负荷变化的反应是相反的，其静态特性如下。,12,图5-1 蒸汽量变化与对流过热器及辐射过热器出口汽温变化的静态特性,实际生产中，通常把两种过热器结合使用，还增设屏式过热器，且对流方式下吸收的热量比辐射方式下吸收的热量要多，因此综合而言，过热器出口汽温是随流量D的增加而升高的。动态特性如图5-2所示。 注意：蒸汽流量的扰动不能作为调节信号用。,图5-2 蒸汽量变化对过热器汽温的影响,有延迟，有惯性，有自平衡能力。,13,（）烟气量扰动下过热汽温对象的动态特性,图5-3 烟气流量变化对过热汽温的影响,引起烟气传热量变化的原因很多，如给粉机给粉不均匀，煤中水分的改变，蒸汽受热面结垢，过剩空气系数改变，汽包给水温度变化，燃烧火焰中心位置的改变等。尽管引起烟气传热量变化的原因很多，但对象特征总的特点是：有延迟，有惯性，有自平衡能力。它的特征曲线如图5-3所示。,从烟气侧来的扰动量使沿整个长度过热器的传热量发生变化，汽温变化反应较快，延迟时间有1020s，可以用来作为调节量信号。,14,（）减温水量扰动下过热汽温对象的动态特性,图5-4 减温水量变化对过热汽温的影响,常用的减温方法有两种：喷水式减温和表面式减温，前者的效果比后者好，喷水式减温器一般装在末级过热器高温段前面，一方面保护了过热器高温段，另一方面又改善了调节性能。这种过热器的安装方法与在饱和侧装设表面式减温器相比，延迟时间能减小1/4。,特点： 有延迟，有惯性和有自平衡能力，延迟时间约 为3060s。减温水量是常用的调节量。,15,2再热蒸汽温度控制对象的动态特性,图5-5 烟气挡板控制再热汽温的动态特性,图5-5是再热汽温动态特性。当烟气挡板从0 100变化时，再热汽温变化58，滞后时间80s；其传递函数可用四阶惯性环节的传递函数表示：,再热蒸汽温度控制对象的动态特性依控制方式的不同动态特性也不同。,16,四、蒸汽温度控制方案 1过热汽温的调节 超临界600MW锅炉过热汽温的调节是以调节煤水比为主，用一、二级减温水作细调。 （1）过热汽温粗调（煤水比的调节） 煤水比的调节的主要温度参照点是内置式分离器出口温度，即所谓的中间点温度。锅炉负荷大于 37MCR，分离器呈干态，中间点温度为过热温度。从直流锅炉汽温控制的动态特性可知：过热汽温控制点离工质开始过热点越近，汽温控制时滞越小，即汽温控制的反应明显。,17,在运行中，煤水比变化时，中间点温度就会偏离设定点。中间点温度的偏差信号指示运行人员或计算机及时调节煤水比，消除中间点温度的偏差，以便保持过热汽温的稳定。但需强调的是，中间点温度的设定值与锅炉特性和负荷有关，如变压运行，饱和温度随压力下降而降低，中间点温度也随之下降（保证一定的过热度），而不是一个固定值；设计人员已将其特性绘制成曲线，输入计算机进行自动控制。,关于中间点温度：,18,（2）过热汽温的细调 由于锅炉调节中，受到许多因素变化的影响，只靠煤水比的粗调还不够；另外，还可能出现过热器出口左、右侧温度偏差。因此，在后屏过热器的入口和高温过热器（末级过热器）的入口分别布置了一级和二级减温水（每级左、右各一）。喷水减温器调温惰性小、反应快，开始喷水到喷水点后汽温开始变化只需几秒钟，可以实现精确的细调。所以，在整个锅炉负荷范围内，要用一、二级喷水减温来消除煤水比调节（粗调）所存在的偏差，以达到精确控制过热汽温的目的。必须注意的是，要严格控制减温水总量，尽可能少用，以保证有足够的水量冷却水冷壁；投用时，尽可能多投一级减温水，少投二级减温水，以保护屏式过热器。,19,（3）过热汽温系统分析,图（b)，保持燃水比的汽温粗调系统采用以微过热汽温作为校正信号的串级比值调节系统。采用响应较快的微过热汽温作为燃水比控制是否正确的检查信号。,直流锅炉调节的特点主要反映在燃料量与给水流量的调节上。其它对于燃烧经济性、炉膛负压及再热汽温等的调节，则与汽包锅炉设有原则性的差别。,20,2再热汽温的调节 再热汽温的调节采用上、下摆动燃烧器的方法。事故喷水减温器作为事故情况下保护再热器，也可作为备用减温器。再热汽温调节时若用减温水降温，这部分水直接成为中压蒸汽，没有经过高压缸做功，降低了机组循环热效率，一般不宜采用。 摆动燃烧器调节温度的主要原理是：利用燃烧器的摆动，改变炉膛火焰中心的高度，使炉膛出口烟温产生变化，改变辐射受热面和对流受热面的吸热比例，从而达到调节再热汽温的目的。 对于直流锅炉来说，燃烧器摆动调节再热汽温效果较明显，并且对过热汽温的影响不大。,21,锅炉的再热器受热面为全对流型，随着锅炉负荷的降低，再热汽温也会降低，也就是说负荷变化对再热汽温的影响较大，只有在50100负荷内，变压运行的条件下维持其额定汽温569，在50负荷以下时不能达到额定值。 设计的燃烧器摆角范围为30，投入自动控制。,22,实际运行中，用改变燃烧器的倾角来调节再热汽温的方法存在一些问题： 1）有较大的延迟性； 2）由于锅炉燃用灰熔点较低的煤，燃烧器周围容易结渣，摆动式燃烧器易卡住而不能正常调节； 3）如燃烧器下倾角度过大，会使冷灰斗处温度上升，结渣加剧；严重时曾造成人孔门烧红，整个冷灰斗封住，锅炉被迫停用的局面。,23,解决措施： （1）将下排燃烧器固定在水平位置不参加调节，这样调节幅度就更小了。 （2）根据这种情况，锅炉现在再热汽温的调节手段是：在高负荷汽温较高时，主要用事故喷水减温，低负荷时通常汽温较低，事故喷水调节阀关闭。 （3）为了提高再热汽温，运行人员常常用改变磨煤机的运行方式，即采用高位磨煤机运行的方式，目的是提高火焰中心，使再热汽温达到运行的要求。 （4）用控制炉膛和对流受热面的吹灰次数的辅助手段来维持再热蒸汽温度。 （5）一般，燃烧器摆动设为遥控，不投自动控制。,24,5-2 过热蒸汽温度控制策略,25,在大型锅炉中，过热器管道较长，结构亦复杂，为了改善控制品质，一般采用分段控制，即将整个过热器分成若干段，每段设置一个减温器，分别控制各段的汽温，以维持主汽温为给定值。,1. 系统结构,图. 串级控制系统结构图,过热蒸汽温度串级控制的基本结构(最后一级)如右图所示。,一、过热蒸汽温度串级控制,26,原理框图如下图所示,图. 串级控制系统原理方框图,主参数(主变量)： 串级控制系统中起主导作用的被调参 数称为主参数。副参数(副变量)： 其给定值随主调节器的输出而变化， 能映主信号数值变化的中间参数称为 副参数。这是一个为了提高控制质量 而引起的辅助参数。,27,主调节器： 根据主参数与给定值的偏差而动作，其输(主控制器) 出作为副调节器的给定值的调节器称为主 调节器，记为WT1(s)副调节器： 其给定值由主调节器的输出决定，并根据 (副控制器) 副参数与给定值(即主调节器输出)的偏差 动作的调节器称为副调节器，记为WT2(s)主回路(外回路)： 断开副调节器的反馈回路后的整个回 路称为主回路。,28,副回路： 由副参数，副调节器及其所包括的一部分对象等(内回路) 环节所组成的闭合回路称为副回路，副回路有 时亦称随动回路。主对象： 主参数所处的那一部分工艺设备，它的输入信号(惰性区) 为副变量，输出信号为主参数，记为WD1(s)副对象(导前区)： 副参数所处的那一部分工艺设备，它的 输入信号为调节量，其输出信号为副参数(副变 量)，记为WD2(s),29,2. 串级控制系统的特点 串级控制仍然是一个定值控制系统，主参数在干扰作用下的控制过程与单回路控制系统的过程具有相同的指标和形式，但与单回路系统比较，串级控制系统具有以下特点： 1)串级控制系统具有很强的克服内扰的能力 2)串级控制系统可减小副回路的时间常数，改善对象动态特性，提高系统的工作频率。 3)串级控制系统具有一定的自适应能力,30,3. 串级控制系统主副回路和主副调节器选择 (1) 主副回路的选择原则 1) 副回路应该把生产过程的主要干扰包括在内，力求把变化幅度最大、最剧烈和最频繁的干扰包括在副回路内，充分发挥副回路改善系统动态特性的作用，保证主参数的稳定; 2) 选择副回路时，应力求把尽量多的干扰包括进去，以尽量减少它们对主参数的影响，提高系统抗干扰能力; 3) 主副对象的时间常数应适当匹配，串级控制系统与单回路控制系统相比，其工作频率提高了，但这与主副对象的时间常数选择是有关的。原则是两者相差大一些，效果好一些。,31,(2) 主、副回路调节器调节规律的选择原则 1）主参数控制质量要求不十分严格，同时在对副参数的要求也不高的情况下，为使两者兼顾而采用串级控制方式，主、副调节器均可采用比例控制。 2）要求主参数波动范围很小，且不允许有余差(稳态误差)，此时副调节器可采用比例控制，主调节器采用比例积分控制。 3）主参数要求高，副参数亦有一定要求，这时主副调节器均采用比例积分控制。,32,1、系统结构,图. 导前微分控制系统结构简图,二、过热蒸汽温度导前微分控制,33,图5-9 导前微分控制系统原理方框图,导前区对象,惰性区对象,内扰,副回路：,主回路：,34,2. 导前微分控制系统的特点,(1) 引入导前微分信号缩短了迟延时间，等效地改善了控制对象的动态特性 在汽温导前微分控制系统中，当减温水量发生阶跃扰动时，I1、I2 变化如左图所示。 迟延时间缩短后，可控性变好，控制品质将得到改善。,图. 减温水量扰动时各信号,35,(2)引入导前微分信号能减小动态偏差，改善控制品质,图5-11 阀门开度阶跃扰动下汽温特性,曲线1、2分别为 1、* 自平衡飞升特性曲线；曲线3、4为加导前微分信号前后的调节曲线；曲线5、6则为加导前微分信号前后1的过渡过程曲线。,由于迟延时间和惯性都减小了，因而在调节器参数相同的情况下，加入微分信号可以减小过渡过程时间，改善控制品质。(3)导前微分控制系统有很强的克服内扰的能力,36,5-3 过热蒸汽温度控制系统实例分析,37,一、锅炉主汽一级减温水调节门控制 1. 下列情况下锅炉主汽一级减温水调节门强制手动：锅炉给水流量信号故障、机组目标负荷信号故障、屏过入口温度信号故障、屏过出口温度信号故障。当锅炉MFT动作时，锅炉主汽一级减温水调节门强制手动并关闭至0%。 2. 由锅炉负荷得到基础屏过入口温度设定值，经过锅炉主汽一级减温水控制修正信号的校正，控制锅炉主汽一级减温水调节门的开度。屏过入口温度控制值最低应有10度过热度。 3. 经过不同负荷下屏过出口温度设定值与锅炉二级减温水调节门开度修正，与屏过出口实际温度偏差调节输出加上煤水比例偏差的前馈作为锅炉主汽一级减温水控制的修正信号。,38,4. 当任意锅炉主汽一级减温水调节门开度大于2%，联开一级减温水截止阀；当两侧锅炉主汽一级减温水调节门开度都小于0.5%,延时10秒，联关一级减温水截止阀。 5. 甲侧锅炉主汽一级减温水自动投入方法： 在画面选择 “1A”，选中标签1MASHTM/A12870 （描述：SHTR STG DSHR （S-A）CTL STA主汽一级A侧减温水控制站) 操作面板，检查无 “强制手动信号”，在操作键盘按“AUTO”，自动即可投入。,39,主汽A侧一级减温控制系统,40,二、锅炉主汽二级减温水调节门控制 1. 下列情况下锅炉主汽二级减温水调节门强制手动：锅炉给水流量信号故障、机组目标负荷信号故障、高过入口温度信号故障、高过出口温度信号故障。当锅炉MFT动作，锅炉主汽二级减温水调节门强制手动并关闭至0%。 2. 由锅炉负荷得到基础高过出口温度设定值，经过锅炉主汽二级减温水控制校正信号的修正，此设定值与高过实际入口温度的偏差的调节输出加上不同负荷对应二级减温水开度的前馈，控制锅炉主汽二级减温水调节门的开度。高过入口温度控制值最低应有10度过热度 3. 经过手动设置偏置不同负荷下高过出口温度与汽机DEH来的温度需求值小选作为设定值，此设定值与高过出口实际温度偏差调节输出加上煤水比例偏差的前馈作为锅炉主汽二级减温水控制校正信号。,41,4、当任意锅炉主汽二级减温水调节门开度大于2%，联开二级减温水截止阀；当两侧锅炉主汽二级减温水调节门开度都小于0.5%,延时10秒，联关二级减温水截止阀。 5、甲侧锅炉主汽二级减温水自动投入方法： 在画面选择 “1A”，选中标签1MASHTM/A1970（描述：SHTR STG DSHR CTL STA（S-A）主汽二级A侧减温水控制站) 操作面板，检查无 “强制手动信号”，在操作键盘按“AUTO”，自动即可投入。 自动投入后在画面选择 “1B”，显示标签名：1MASHTREM1804 描述：SHTR STG OUT TEM SP BIAS(主汽二级减温水出口温度设定偏置) 操作面板上，在操作键盘按“SET”，即可直接输入设定偏置。,42,主汽A侧二级减温控制系统,43,5-4 再热蒸汽温度控制策略,44,再热汽温的控制，一般以采用烟气控制的方式为主，这比采用喷水控制有较高的热经济性。实际采用的烟气控制方式由变化烟气挡板位置，采用烟气再循环，摆动喷燃器角度和采用多层布置圆形燃烧器，汽汽热交换器和蒸汽旁通等方法。一、采用烟气挡板控制再热汽温的控制系统 采用烟气挡板需把尾部烟道分成两个并联烟道，在主烟道中布置低温再热器，旁路烟道中布置低温过热器。在低温过热器下面布置省煤器，调温挡板则布置在工作条件较好的省煤器下面。主，旁两侧挡板的动作是相反的，即再热器侧开，过热器侧关，反之亦然。,45,1. 系统结构采用烟气挡板控制再热汽温的控制系统如左图。2. 工作原理 再热汽温作为主信号(被调量)，左侧通过加法器，调节器去调节烟气挡板，右侧去调节喷水。正常时主要靠烟气挡板来调节再热汽温，两个函数发生器用以修正挡板的非线性，反相器是用以使两个挡板反向动作(即一开一关)。,图6-12 烟气档板控制再热汽温控制系统,46,二、采用烟气再循环控制,图6-13 烟气再循环装置,1. 基本原理： 利用再循环风机从烟道尾部抽取低温烟气进入炉膛底部，从而改变辐射受热面与对流受热面的吸收比例，以达到调温目的。被控对象的动态特性与再循环烟气量，烟气抽出位置及送入炉膛位置等因素有关。一般说来，从省煤器出口抽取烟气，把,它送入炉膛底部冷灰斗，这样的烟气再循环能够有效地起调节再热汽温的作用。,47,2. 系统分析 烟气再循环对主汽温度产生正向影响，即调高再热汽温时，同时主汽温度升高。另外，烟气再循环对主汽压力和蒸汽流量也要造成扰动。若由于某种原因再热汽温升高，这时起升温作用的烟气再循环装置显然是不需要投入的，只能用事故喷水进行再热汽温控制。对停运的再循环烟道来说，炉膛内的高温烟气可能经挡板缝隙倒流入再热循环烟道而破坏设备。故在停运时，应自动打开热风门，引入压力稍高的热风将烟道封锁，以防高温炉烟倒入。,48,（1）再热汽温与给定值的偏差进入调节器，然后经加法器和手/自动平衡组件改变再循环烟气量以控制再热汽温，在加法器中引入送风量信号V和再热循环烟气量信号VG作为前馈控制信号。送风量V反映了锅炉负荷的大,3. 工作过程,小，同时能提前反映汽温的变化， V增加时，汽温升高，故V按负向送入加法器。,49,（2）函数发生器用以修正风量和再循环烟气量之间的关系。风量增加时，相应的烟气再循环量应减少。乘法器采用烟温信号修正循环烟量。 （3）当再热蒸汽超温时，比较器输出负值。调节器输出负信号关烟气再循环挡板，烟气再循环失去调温作用。同时两个反相器将有正输出，右侧将打开喷水控制，左侧打开热风门，用热风将循环烟道封住，防止高温炉烟倒入再循环烟道，烧坏设备。,50,三、汽汽热交换器再热汽温控制 采用汽汽热交换器进行再热汽温控制是属于蒸汽旁通的一种，它是在炉外设置一组用一次蒸汽来加热再热汽的热交换器，利用三通阀改变流经热交换器的再热蒸汽量来控制再热汽温。 汽汽热交换器的调整范围很小，还必须辅以喷水。,51,5-5 再热蒸汽温度控制系统实例分析,52,一、锅炉再热器事故减温水控制 1、下列情况下锅炉再热器事故减温水调节门强制手动：高温再热器出口温度设定值信号故障、机组目标负荷信号故障、高温再热器入口温度信号故障。当锅炉MFT动作，锅炉再热器事故减温水调节门强制手动并关闭至0%。 2、经过锅炉再热器烟气挡板开度修正的不同负荷下高温再热器出口温度设定值，此设定值与高温再热器出口实际温度偏差经调节器输出作为锅炉再热器事故减温水控制信号。,53,3、当任意锅炉再热器事故减温水调节门开度大于2%，联开再热器事故减温水截止阀；当两侧锅炉再热器事故减温水调节门开度都小于0.5%,延时10秒联关再热器事故减温水截止阀。 4、甲侧锅炉再热器事故减温水自动投入方法： 在画面选择 “1A”，选中标签名：1MARHTM/A3370 描述：RHTR DSHR STL STATION(再热器事故减温控制站) 操作面板，检查无 “强制手动信号”，在操作键盘按“AUTO”，自动即可投入。,54,A侧再热器喷水控制系统,55,二、锅炉再热器烟气挡板控制 1、下列情况下锅炉再热器烟气挡板控制强制手动：高温再热器甲侧、乙侧出口温度信号故障、机组目标负荷信号故障。当锅炉MFT动作，锅炉主锅炉再热器烟气挡板强制手动并开至50%。 2、根据机组负荷自动给出高温再热器出口温度的给定值，再加上运行人员的手动设置偏置形成最终再热器出口温度设定值，与高温再热器甲侧、乙侧出口温度大选的偏差经调节输出控制锅炉再热器烟气挡板开度。,56,3. 锅炉再热器烟气挡板自动投入方法： 在画面选择 “1A”，选中标签1MARHTM/A3070 （描述：RHTR STM TEM RGL DMPR STL STA锅炉再热器烟气挡板控制站) 操作面板，检查无 “强制手动信号”，在操作键盘按“AUTO”，自动即可投入。 自动投入后在画面选择 “1B”，显示标签1MARHTREM3006 （描述：RHTR STM TEM SP BIAS再热器温度设定偏置) 操作面板上，在操作键盘按“SET”，即可直接输入设定偏置。,57,A侧再热器烟气挡板控制系统,