恶臭、噪声、风险、经济效益分析.docx

废气非正常排放分析（1）开停车时排气装置开车时需用空气吹扫，吹扫气经放空管就地放空。带有臭味及污染物的气体经生物脱臭装置处理或经活性碳吸附装置后再外排。（2）事故排放事故排放主要是指由于不可抗拒的灾害、操作严重失误、装置严重泄漏等因素造成的事故。在这种情况下污染物排放量大，对环境污染极为严重，给周围人群和生态造成严重影响。本装置事故排放主要考虑当设备发生故障时污染物的排放（如：缩聚釜事故等）、碱液吸收设施出现故障时H2S污染物的排放、生物脱臭装置出现故障时臭气的排放。H2S的最大排放量为3.5kg/h，事故可在10分钟内可控制。在生物脱臭装置后接活性碳吸附装置2套（一开一备），以防止臭气直接外排。在脱水釜废气中针对硫化氢气体，经两级碱液吸收塔吸收后，使硫化氢转化为硫化钠，吸收液回收作为原料用，吸收效率达99.8%以上，处理后外排废气中硫化氢的排放速率满足恶臭污染物排放标准（GB14554-93）要求。在干燥废气中针对PPS粉尘，采用旋风除尘器串联布袋除尘器进行收集，处理效率达96%以上。外排废气含PPS粉尘满足大气污染物综合排放标准（GB16297-1996）中二级标准要求。针对在合成系统、过滤干燥系统、溶剂助剂回收系统中生成的含硫低分子有机化合物气体，该气体具有一定的臭味，外排必将严重影响周围人民的工作和学习，因此，根据拟建装置臭气的排放特点及现有装置的治理措施的情况：本工艺不仅在废盐渣干燥工序的有组织排放臭气，另外在合成车间的泄压废气、溶剂回收和盐渣干燥车间真空泵排气，以及相应过程的无组织排放，均会有臭气产生，因此本评价建议采用如下方案，即： 在盐渣干燥工序中使用耙式真空干燥机作为盐干燥设备，它不仅仅能干燥盐渣，还可从源头减少臭气的外排； 在末端建设生物脱臭装置，将盐渣干燥后的排放尾气再经过生物脱臭装置处理，以确保无臭气影响大气环境；对于合成车间的泄压废气、溶剂回收和盐渣干燥车间真空泵排气，以及相应过程的无组织排放废气，采取对合成车间和溶剂回收、盐渣干燥车间进行密闭、抽风，经车间生物脱臭装置处理后排放。 在生物脱臭装置后连接活性碳吸附装置，进一步确保无臭气外排。以上措施用于该项目具有如下特点： 生物法脱臭对系统中生成的含硫低分子有机化合物气体，先经多级冷却器冷却后采用生物法脱臭技术，将臭味气体分解为无害气体后排放。生物法脱臭技术与常用的化学法(氧化还原、吸收、中和)和物理法（吸附、脱吸）相比较有以下特点：l 不产生二次污染；l 生物法脱臭设备能源消耗少，运行费用低；l 生物法脱臭技术脱臭反应速度快，处理气量大，设备体积小，投资省；l 生物法脱臭装置运行方便，可实现全自动控制，无人值守。但需连续操作才能保证生物的活性；l 生物法脱臭装置适应能力强。对不同污染物质、不同浓度的废气都能有效处理，操作弹性大；l 生物法脱臭装置有处理大气量、高浓度的恶臭气体。而化学法和物理法对此类废气难以处理。l 微生物能自行繁殖，不断更新换代，能保护长久的高效率。微生物新陈代谢，繁殖快，每天可更换几代甚至几十代，新的微生物具有更高的生物活性。生物填料可以长期使用，不需更换；l 微生物种类繁多，向乎所有的有机物和无机物都能被某一种生物降解。在一个装置里，多种微生物在相同的条件下都能正常繁殖，因此，可以同时处理含有多种成份的废气。生物法脱臭技术是在适宜条件下，利用载体填料比表面积上微生物的作用脱臭，臭气(工业废气)先被填料吸收，然后被填料上的微生物氧化分解，从而完成生物除臭的过程。生物法脱臭技术工艺流程示意图见图4-7。生物除臭反应器臭味气体气体分析系统排放活性碳吸附器湿度调节器排放图4-7 生物法脱臭技术工艺流程示意图经多级冷却器冷却后的含臭气体由生物除臭反应器底部进入，经生物除臭反应器里的微生物对恶臭物质的吸附、吸收后转化为无毒、无害、无味的简单物质。最后经气体分析系统检测达标后排放。在生物除臭反应器运行初期的调试阶段，生物除臭反应器里的微生物还不能完全将恶臭物质去除，此时，经生物除臭反应器处理后的气体再进入活性碳吸附器，进一步将气体里的恶臭物质去除，以保证气体能达标排放。考虑到本项目建成后，废渣（主要为废盐渣和废催化剂）的产生量较大，在废渣的存贮和运输过程中，本评价特做出如下要求： 公司加强对废渣的管理，特别是对干燥前废渣的管理，防止湿渣内污染物逸散、流失，采取废渣集中堆放，专人负责等措施，有效防止废渣造成的二次污染； 湿渣在未干燥前不允许露天准放，让污染物逸散、流失，造成的二次污染，要求放置在密封容器内达一定数量后，统一干燥； 废渣堆场必须置于室内，防止被雨水淋失； 废渣堆场要做好地面防渗处理； 废盐渣与废催化剂应分别堆放； 加强与省内用盐的化工厂等联系，确保废盐渣的完全外售。4.5.4 噪声污染防治措施选用低噪声设备，对噪声值大于85dB(A)的设备，如泵等，采取减振、隔振、加消声器，消声套等防治措施，使噪声符合工业企业噪声控制设计的要求。另外，合理布局厂房，在设计中应尽量将主要的噪声源安装在单独的隔音房内，在操作中不设固定岗位，只作巡回检查。加强劳动保护设施，搞好厂区环境绿化，确保厂界及环境噪声达标。4.7 绿化绿化在保护和改善环境、防止污染等方面有其特殊的作用。绿化具有较好的调温、调湿、吸灰、除尘、改善小气候、净化空气、减弱噪声等功能。工厂应在建设期间同时进行绿化工程建设，并且绿化布置以不影响生产、不妨碍交通运输、不妨碍消防操作和采光通风为原则，综合考虑生产工艺、建筑物布置、有害气体的扩散、地下管线的布置、以及当地气候特点和土壤条件等多种因素，在道路两侧、空地上、车间四周种植一定宽度的绿化带，以草坪为主进行绿化，间种少量各类乔木、灌木和绿篱等耐粉尘、降噪强、含水分较多的绿色植物，进行绿化，以形成良好的工作环境。依据上述原则，本装置进行了绿化设计，厂区绿化用地面积为1.4万m2，绿化系数达20%。本工程采取的废气治理措施有：碱液吸收装置、旋风除尘器串联布袋除尘装置、以及车间部分进行密闭、抽风、生物脱臭装置、活性碳吸附装置等。经处理后的外排废气均能达到相应的排放标准，因此，该项目的废气措施是可行的。本工程采取的废水治理措施有：脱水塔、精馏塔、生化处理装置、化粪池等。经处理后的生产废水大部分回用于生产，外排废水均能达到相应的排放标准，因此，该项目的废水治理措施是可行的。本工程采取的固体废弃物治理措施有：将废盐渣收集后，统一外售；废催化剂送生产厂家集中处理；所有废渣干燥后集中室内堆放，防止逸散、流失和雨水淋失；堆放地做好地面防渗处理，有效防止二次污染的发生。另有：化粪池等处产生的污泥，由市政统一清运；活性碳吸附器换下的废活性碳渣，立即送指定的填埋场处理。因此，该项目的产生的固体废弃物不会造成二次污染，其治理措施是可行的。本工程采取的噪声治理措施有：选用低噪声设备，对噪声值大于85dB(A)的设备，如泵等，采取减振、隔振、加消声器，消声套等防治措施，并且合理布局厂房位置和噪声设备，使营运期厂界噪声满足工业企业厂界噪声标准GB12348-90中类标准的要求。因此，该项目的噪声治理措施是可行的。6.2 大气环境影响预测与评价6.2.1 概述6.2.1.1 评价目的和原则（1）评价目的 根据工程分析结果，阐述在正常的生产过程和辅助生产过程中，可能造成大气环境影响的环节，确定可能产生的大气污染物排放情况； 通过分析非正常生产及事故条件下，生产过程和辅助生产过程中，可能造成大气环境影响的环节，确定可能产生的大气污染物排放情况； 根据本区域大气污染物在大气中稀释扩散规律的研究，用数学模型预测对周围环境的直接影响和短期及长期影响； 通过本工程大气环境影响评价，为项目审批、项目的工程设计和生产过程中的大气污染防治提供部分的决策依据。（2） 评价原则大气环境影响评价坚持以下原则： 针对性针对拟建项目的工程特征、排污特征和厂址周围地区的环境特征，合理确定评价区域、评价因子、评价范围，突出重点，抓住危害环境的主要因素。 实用性本评价力求能为主管部门提供决策依据，为设计工作确定防治措施，为环境管理提供科学数据。 全局性针对所选工艺和大气污染物排放状况，对环境质量结合环境功能规划和环境标准评价其可行性。6.2.1.2 预测评价因子及评价范围本技改工程正常生产情况下大气环境影响预测评价因子为H2S和PPS粉尘。本技改工程所在地无风景名胜、文物古迹及自然保护区等敏感点，地形为平原。因此按环境影响评价技术导则中关于三级评价的范围规定，大气环境影响预测范围以项目所在地为中心，取南北轴连长共4公里，东西轴边长共4km，总面积16km2的矩形区域。6.2.2 本项目大气污染源排放情况表6-5 污染物排放源强污染物状态排放点正常情况（g/h）事故排放（g/s）H2S正常碱液吸收尾气7PPS粉尘正常干燥工序180SO2正常锅炉房120H2S事故H2S吸收系统0.972H2S无组织排放主生产装置1.1对二氯苯无组织排放主生产装置17.5 表6-6 污染物排放参数污染物点 源 参 数面 源高度(m)出口内径(m)出口温()平均高度(m)面积(m2) H2S300.440PPS粉尘200.640H2S11×1H2S10×10对二氯苯20×206.2.3 区域污染气象特征分析6.2.3.1 风场变化规律区域全年主导风向NE，风频为16 %，多年平均风速1.6 m/s；静风频率较高，多年静风风频为42 %。6.2.3.2 大气稳定度大气稳定度反映某一区域大气的稀释能力，一般情况时，大气不稳定有利于废气污染物的扩散和稀释，而稳定条件则不利于废气污染物的扩散和稀释，易造成污染物的积累，并发生环境污染。大气稳定度的分类采用Passquillz统计方法进行。全年大气稳定度以中性(D)为主，其次为稳定(E-F)和不稳定(A-C)。因此，评价区域大气扩散能力为中等。6.2.4 大气环境影响预测与评价6.2.4.1 预测模式根据环境影响评价技术导则，（HJ/T2.1-2.3-93）选取相应模式。排气筒下风向任一点的地面浓度计算模式如下：a. 有风时点源模式b. 小风和静风时点源扩散模式c. 非正常排放模式有风（U101.5m/s）情况下：小风（1.5m/s>U100.5m/s）和静风（U10<0.5m/s）情况下：d. 卫生防护距离计算公式6.2.4.2 模式计算中有关公式和参数的选用和确定（1）烟气抬升高度 污染源经排气筒排出后，由于其动力的作用和热力作用，往往先经过一个抬升阶段，达到一定高度（有效源高）而后随风进行水平输送和扩散，故污染源的有效高度为H+H 。烟气抬升高度采用制定地方大气污染物排放标准的技术方法GB-T13201-91中推荐的公式进行计算。排气筒有效高度He按下式计算：当QH1700kJ·S-1或者T<35k。烟气抬升高度按下式计算：H=2×（1.5Vs×D+0.01×Qh）/VaQh=0.35×Pa×QV×T/ TaT=Ts- Ta 式中：Qh-烟气热释放率，kJ·S-1；Pa-大气压力，kPa，取邻近气象站年平均值；QV-实际排烟率，m3·s-1；T-烟气出口温度与环境温度差,k；Ts-烟气出口温度，k；Ta-环境大气温度，k，取排气筒所在市邻近气象台最近5年平均气温；Us -排气筒出口处烟气排出速度，m/s；Va-烟囱出口处环境平均风速，m/s。以排气筒所在地市邻近气象台最近5年平均风速，按幂指数换算烟囱出口高度的平均风速。（2）扩散参数y、z的确定扩散参数y、z可用以下两式计算： y=r1Xa1 z=r2Xa2式中：a1横向扩散参数回归指数； a2铅直扩散参数回归指数； r1横向扩散参数回归系数； r2铅直扩散参数回归系数； X距排气筒下风向水平距离，m。 参数a1、a2、r1、r2、均可查稳定度表得到。（3）Va的确定当Z2200m Va=V1（Z2/Z1）m Z2>200m Va=V1（200/ Z1）m式中：V1-邻近气象台Z1五年平均风速，m/s； Z1-相应气象台测风仪所在的高度，m； Z2-烟囱出口处高度，m； m-风速幂指数，A 0.07、B 0.07、C 0.10、D 0.15、E-F 0.25。主导风向历年平均风速1.6m/s。6.2.4.3 预测及评价内容（1）模拟预测方案根据厂址拟建地的气象特征、周围自然社会状况以及本工程排污特点,按评价大纲的要求,确定大气环境影响模拟预测方案，见表6-7。表6-7 模拟预测方案预测类别预 测 因 子正常排放事故排放面源排放H2SPPS粉尘H2SH2S对二氯苯日平均浓度小时平均浓度NE静风排放10分钟卫生防护距离（2）预测评价点的选取根据本工程大气环境保护目标选取评价点。为了叠加方便，预测评价点与大气现状监测点尽量重合，选取2#、3#、4#和5#一共4个点位。（3）预测计算说明日平均浓度通过选取典型日气象参数进行计算。在进行大气现状监测的五天中，每一天均按评价大纲要求测定了气象参数。本预测选取5月14日在拟建厂址处的气象参数进行日平均浓度的预测，预测的贡献值与这一天的日均现状浓度叠加。典型日气象参数见表6-8。表6-8 典型日气象参数时 间温 度气 压风向风速云 量稳定度湿度(%)0722.0957.0W0.210/9D821125.3957.0C08/6D621527.8957.5W0.19/8D541927.2953.5SW0.29/8D666.2.5 预测结果及影响评价由于H2S的正常生产排放量太小，预测贡献值基本全部为零，以下主要分析PPS粉尘的预测情况。6.2.5.1 正常情况下（1）主导风向（NE）下扩散情况在此种情况下，各污染物最大落地浓度和对各评价点的贡献浓度统计见表6-9，叠加本底后各评价点的浓度见表6-10。表6-9 小时平均浓度预测贡献值(单位：mg/m3) 气象条件污染物最大落地浓度贡献值各现状监测点预测贡献值备注2#3#4#5#主导风向（NE）下H2S0.00010000PPS粉尘0.00240000.0003SO20.00270000.0007静风条件下H2S0.0001000.00010PPS粉尘0.0024000.00240SO20.001000.0010表6-10 叠加本底后各评价点的预测浓度(单位：mg/m3)气象条件污染物各评价点预测浓度值备注2#3#4#5#主导风向（NE）下H2S0.0018 0.00150.00190.0028PPS粉尘0.20.23500.18500.2153SO20.08080.08190.07690.0758静风条件下H2S0.0018 0.00150.00200.0028PPS粉尘0.20.23500.18740.2150SO20.08080.08190.07790.0751由表6-9和表6-10可见，在主导风向（NE）下，H2S、PPS粉尘、SO2的扩散对评价区的影响很小。经计算，H2S最大落地浓度为0.0001mg/m3，占标准值的0.167%；PPS粉尘的最大落地浓度为0.0024 mg/m3，SO2的最大落地浓度为0.0027 mg/m3，占标准值的0.386%。大气敏感点开发区广场（2#）、居民区（3#）、拟建厂址（4#）、拟建厂址下风向（5#）均不受H2S影响；开发区广场（2#）、居民区（3#）、拟建厂址（4#）均不受PPS粉尘和SO2的影响。拟建厂址下风向（5#）PPS粉尘的预测贡献值为0.0003mg/m3，叠加本底后为0.2153mg/m3；SO2的预测贡献值为0.0007mg/m3，叠加本底后为0.0758mg/m3，其贡献值占标准值的0.14%，影响非常小。6.2.5.2 不利气象条件下（1）静风条件下扩散情况在此种情况下，各污染物最大落地浓度和对各评价点的贡献浓度统计见表6-9，叠加本底后各评价点的浓度见表6-10。由表6-9和表6-10可见，在静风条件下，H2S、PPS、SO2粉尘的扩散对评价区的影响很小，各污染物的最大落地浓度均出现在拟建厂址内（4#），但对拟建厂址的影响很小。经计算，拟建厂址内（4#）H2S的预测贡献值为0.0001mg/m3，占标准值的1.0%，叠加本底后为0.0020mg/m3；PPS粉尘的预测贡献值为0.0024mg/m3，叠加本底后为0.1874 mg/m3；SO2的预测贡献值为0.001mg/m3，占标准值的0.2%，叠加本底后为0.0779 mg/m3。大气敏感点开发区广场（2#）、居民区（3#）、拟建厂址下风向（5#）均不受各大气污染物的影响。6.2.5.3 日平均浓度预测值各大气污染物的日平均浓度贡献值及预测值见表6-11。表6-11 日平均浓度预测值 ( 单位：mg/m3) 名称污染物2#3#4#5#备注贡献值H2S000.00010PPS粉尘000.00230SO2000.00130现状值H2S0.001650.001450.001450.0026PPS粉尘0.20000.25200.16800.2120SO20.08200.085900.084650.07845叠加值H2S0.001650.001450.001550.0026PPS粉尘0.20000.25200.17030.2120SO20.08200.085900.085950.07845达标情况H2S达标达标达标达标PPS粉尘达标达标达标达标由表6-11可见，H2S、PPS粉尘、SO2在各评价点的日均贡献浓度分别为0、00.0001 mg/m3、00.0023 mg/m3、00.0013 mg/m3，贡献值与现状值叠加后仍能达到环境空气质量标准（GB3095-1996）中二级标准的要求。6.2.5.4 事故排放情况在主导风向和静风条件下，H2S吸收系统发生故障，H2S直接排出时的小时平均浓度预测值见表6-12。表6-12 事故排放预测浓度值（浓度单位：mg/m3） 污染物排放强度g/s计算时间min风向超标面积(m2)各现状监测点浓度2#3#4#5#H2S0.97210NE700000.00170.00150.00150.0026H2S0.97210C500000.0030.00354.46270.004由上表可见，H2S吸收系统发生故障，H2S直接排出时对环境影响很大。以假定排放10分钟计，在主导风向下超标面积70000m2，最大落地浓度为1.5145 mg/m3，出现在距事故点西南约14.14米处；在静风条件下超标面积50000m2，最大落地浓度为54.4612 mg/m3，出现在事故点处，对拟建厂址周围影响非常大。6.2.5.5 卫生防护距离依照卫生防护距离计算公式计算：根据H2S和对二氯苯的无组织排量（H2S为1.1g/h，对二氯苯为17.5g/h）以及排放界区大小（H2S按100m2，对二氯苯按400m2）、气象参数及大气质量标准，计算出H2S和对二氯苯的卫生防护距离分别为250m和120m。按H2S的卫生防护距离计，即在离生产装置300m范围之内不允许建设食品、副食、住宿及娱乐等项目。卫生防护距离示意图见附图5-2。6.3 小结6.3.1 本工程大气污染源排放情况本工程正常生产状况下大气污染源有3个，主要为脱水釜废气、干燥尾气和锅炉烟气，其中主要污染物为H2S和PPS粉尘。所有排放废气均符合大气污染物排放标准（GB16297-1996）中二级排放标准和锅炉大气污染物排放标准（GB13271-2001）中时段、二类区标准。本工程非正常排放主要包括开停车、检修等情况下排放。本工程事故排放是H2S吸收系统出现故障，H2S直接排放。本工程无组织排放的污染因子是H2S和对二氯苯。6.3.2 区域污染气象特征分析区域全年主导风向NE，风频为16%，多年平均风速1.6m/s；静风频率较高，全年最高为42%。稳定度以中性频率最高，不稳定频率居中。6.3.3 大气污染物浓度预测和评价在正常状况的排放条件下，主导风向（NE）和静风条件下的污染物小时平均浓度贡献值与现状值叠加后不存在超标现象；在典型日气象条件下，污染物在各评价点的贡献值与现状值叠加后仍能达到环境空气质量标准（GB3095-1996）中二级标准。H2S吸收系统发生故障，H2S直接排放时对周围环境影响很大。以假定排放10分钟计，在主导风向下超标面积70000m2，最大落地浓度为1.5145 mg/m3，出现在距事故点西南约14.14米处；在静风条件下超标面积50000m2，最大落地浓度为54.4612 mg/m3，出现在事故点处，对拟建厂址周围影响非常大，这种事故应严格杜绝发生。根据H2S和对二氯苯的无组织排量、排放界区大小、气象参数及大气质量标准，计算出H2S和对二氯苯的卫生防护距离分别为250m和120m。按H2S的卫生防护距离计，即在离生产装置300m范围之内不允许建设食品、副食、住宿及娱乐等项目。7.2 地表水影响预测及评价7.2.1 预测范围地表水环境影响预测范围：开发区排污口上游500 m至开发区排污口下游3500 m河段，全长4公里河段，详见图5-1。7.2.2 预测因子、断面及预测时期选取地表水环境影响预测因子：CODcr。地表水环境影响预测断面：排污口上游500米（1#断面），排污口下游600米（2#断面）和排污口下游3500米（3#断面）。预测时期：以枯水期为预测时期，其流量为，2.993.31m3/s。7.2.3 预测用参数7.2.3.1 预测用环境水文参数本工程废水受纳水体为绵远河，其具体水文参数见表7-6。表7-6 水文参数河流名称预测时期流量平均水深平均流速河 宽比 降m3/smm/sm绵远河3.150.41.1276.57.2.3.2 本工程废水排放特征参数根据工程分析，本拟建工程建成后，经处理全年排放废水50.7860万吨，即63.5 t/h。污染物COD排放量8.6t/a，即1.08kg/h，排放浓度为16.93mg/l。7.2.3 预测模式 （1）混合过程段计算混合过程段的计算根据环境影响评价技术导则地面水环境(HJ/T2.3-93)用下式计算。 （2）污染物扩散到对岸所需距离计算设对岸的污染物浓度达到最高浓度的5%时，河水流过的距离为污染物扩散到对岸的距离，用二维点源对流扩散模式导出： 式中：l混合段长度，m；lB污染源扩散到河对岸的距离，m； I河流底坡，m/m； ux方向的流速，m/s； H平均水深，m； B河流宽度，m；g重力加速度，m2/s； （3）完全混合模式 式中:C水污染物完全混合后平均浓度（mg/l）; Cp水中污染物浓度(mg/l) Qp污水流量(m3/s) Ch河中背景值浓度(mg/l) Qh河水流量(m3/s)。 （4）二维稳态模式 混合系数My用泰勒法求取： B/H100 c(x,y)(x,y)处一污染源污染物变化量垂向浓度贡献值，mg/l； x,y迪卡尔坐标系坐标，m； cp各假设污染点源及污水处理场污染物排放浓度，mg/l； Qp各假设污染点源及污水处理场废水排放量，m3/s； My横向混合系数，m2/s；其余符号意义同前。7.2.4 计算结果7.2.4.1 混合过程段及污染物扩散到对岸所需距离 经计算，在流量为3.15m3/s时，绵远河污染物扩散到对岸所需距离约180m，而达到断面完全混合均匀的距离约1150m，由此可见本次评价河段2#点（排污口下游600米）处于混合过程段，3#（排污口下游3500米）处于完全混合段。7.2.4.2 计算结果（1）经计算，绵远河My为0.011m2/s。（2）因为本次评价河段2#点（排污口下游600米）处于混合过程段，3#（排污口下游3500米）处于完全混合段，所以采用二维稳态混合模式和完全混合模式计算正常生产时，当绵远河流量为3.15m3/s，该装置废水汇入绵远河后，各污染物对下游沿河的贡献量。其预测结果列于表7-7。表7-7 污染物在预测断面的贡献量(单位：mg/l)断 面污染物 Yx3.52#断面COD6000.043#断面COD35000.037.2.5 预测及评价结果本工程建成后，全厂废水排入绵远河后，按河水流量为3.15m3/s进行预测，污染物预测情况见表7-8。表7-8 绵远河水质预测结果( 浓度单位：mg/l)项目名称污 染 物COD2#断面贡献值0.04现状监测22.03预测值22.073#断面贡献值0.03现状监测23.46预测值23.49标准值20从上表看出：纳污水体绵远河的预测断面COD浓度与背景值相比，有轻微的增加。由于绵远河水体现状COD的监测值便超过了地表水环境质量标准（GB3838-2002）中类水域标准，预测值更不符合地表水环境质量标准（GB3838-2002）中类水域标准的要求。但是，到2005年6月，德阳城市污水处理厂将投入运行，城区所有生活污水和部分生产污水将经污水处理厂集中处理后再排入绵远河，使绵远河有了更大的纳污容量，而本项目建成后，所排废水对绵远河COD的贡献值仅为0.04mg/L，因此不会加重绵远河的污染负荷。7.2.6 小结（1）目前，绵远河段的地表水部分污染因子超过地表水环境质量标准（GH3838-2002）中类标准的要求，绵远河已无纳污容量。原因是由于目前德阳城市污水处理厂还未建成使用，而绵远河是德阳整个城市的纳污河流。到2005年6月，德阳城市污水处理厂投入运行后，将减轻绵远河的纳污负荷，河水质将逐渐变好，河体也将有足够的纳污容量。（2）本工程建成后，采用了积极有效的处理措施，全年废水排放量为50.7860万吨，废水中污染物COD对环境的贡献值仅为0.04mg/L左右。这对绵远河水质无严重影响。（3）绵远河污染物扩散到对岸所需距离约180m，而达到断面完全混合均匀的距离约1150m。（4）纳污水体绵远河的预测断面COD浓度与背景值基本持平，没有加重污染负荷。8.2.2.2 运营期噪声源本装置运营期噪声来源于各工序的机泵设备，主要是过滤机噪声、离心机噪声、脱水塔循环泵噪声、引风机噪声、压缩机噪声。其中，后三者是连续排放，前两种是间歇排放。表8-5 噪声情况一览表序号名 称来 源排放方式排放量备 注1过滤机噪声PPS合成间歇<85dB(A)隔音处理2离心机噪声产品纯化间歇<90dB(A)隔音处理3脱水塔循环泵噪声溶剂回收连续<85dB(A)隔音处理4引风机噪声锅炉房连续<90dB(A)加消声器5压缩机噪声制氮机连续<90dB(A)加消声器8.2.3 噪声环境影响预测8.2.3.1 预测模式 本评价噪声衰减预测模式为： Lp=Lo-20lg（r /ro）-a（r-ro） 式中：Lp距声源r m处声级dB（A）； Lo距声源ro m处声级dB（A）； a 衰减系数dB（A）/m； r 预测距离（m）。由上式预测每个噪声源在某点的贡献值，再将所有噪声源在该点的贡献值进行叠加，得出本工程噪声源对该点噪声的贡献值，贡献值与本底值叠加即得出预测值。叠加公式如下： 式中：L 某点噪声的叠加值，dB(A)；Li第i点声源在该点产生的噪声值，dB(A)；n 声源总数。8.2.3.2 预测结果及分析 (1) 施工期噪声环境影响预测施工机械噪声源强以设备运行产生的最大值为预测源强，施工机械噪声预测结果见表8-6。表8-6 施工噪声预测结果噪声源原噪声dB(A) 衰减后的噪声dB(A)衰减距离20m衰减距离60m衰减距离150m推土机96605043混凝土搅拌机88524235气锤98625245卷扬机105695952重型载重汽车93574740中型载重汽车91554538轻型载重汽车90544437拖拉机90544437(2) 运营期噪声环境影响预测拟建工程运营期噪声环境预测结果见表8-7、表8-8。表8-7 运营期噪声计算统计结果与声源距离（m）12050100150200声源过滤机噪声854840.034.030.528离心机噪声905345.039.035.533脱水塔循环泵噪声854840.034.030.528引风机噪声905345.039.035.533压缩机噪声905345.039.035.533混响值95.658.650.644.641.138.6衰减值dB（A）037455154.557表8-8 运营期噪声预测结果时 间昼 间夜 间功能区点位本底值贡献值预测值本底值贡献值预测值厂界1#56.138.656.247.638.648.12#53.638.653.749.238.649.63#54.338.654.445.338.646.14#46.938.647.541.438.643.2拟建装置厂界噪声现状监测值昼间最高点为56.1dB（A）、夜间最高点49.2dB（A）。本工程投产后，各预测点昼间噪声值为47.556.2dB(A)，夜间为43.249.6dB(A)，1#、2#、3#、4#点均不超标。由以上分析可知，拟建装置厂界噪声本底值未超标，装置投产后，预测值也未超标。噪声环境良好。10 事故风险分析10.1 概述风险评价分析是指建设项目产生的突发性环境问题，主要指在特定条件下突发的污染问题。这种污染虽然具有强烈的偶然性，但由于排放量大、瞬间污染物浓度高，对环境往往会造成恶性后果。化工行业存在较多危险因素，风险防范意识是化工企业安全生产的前提和保障。本评价将对本项目的整个生产过程中可能发生的潜在危险进行分析，以找出主要危险环节、认识危险程度，从而针对性地采取预防和应急措施，尽可能将风险可能性和危害程度尽可能降低。10.2 潜在因素分析10.2.1 生产过程本工程装置规模是在试验装置基础上放大的，存在的风险主要有两方面,一是工程放大的技术风险，一是生产过程中潜在的事故风险。技术风险为设备放大的风险，本工程主要为聚合釜放大时存在的风险，因为聚合釜是高温加压下操作，在设备放大时存在有一定的风险；事故风险与工程本身潜在的不安全因素有关，由于在生产工艺过程中存在部份有毒、有害、易燃易爆的物质，如对二氯苯、硫化氢、烧碱等，这些物质一旦泄漏或装置发生事故，会对环境造成严重污染。本次评价主要对以上物质的物性进行分析，详见表10-1、10-2。表10-1 主要物料燃烧及爆炸性质物质名称爆炸极限%闪点()自燃点()密度下限上限对二氯苯1.16.6255290.857硫化氢4.345.02601.191表10-2 有毒、有害物质的物性、毒性及危害性分析对二氯苯 本品有毒，蒸气能产生眩晕、头痛、恶心、神志不清等症状。蒸气与液体能刺激眼睛和粘膜，并可经皮肤吸收造成中毒。硫化氢浓度（mg/m3）接触时间人体反应0.035嗅觉阈0.4明显嗅出47中等强度难闻臭味3040臭味强烈很难忍受，这是可能引起局部刺激及全