管桁架结构辅助设计课件.ppt

上午11时54分,建筑工程技术学院,1,建筑工程技术学院汇报人：戚豹,2012年9月28日,上午11时54分,建筑工程技术学院,2,一、立体桁架、立体拱架与张弦立体拱架设计的基本规定,1、立体桁架的高度可取跨度的112116。2、立体拱架的拱架厚度可取跨度的120130，矢高可取跨度的1316。当按立体拱架计算时，两端下部结构除了可靠传递竖向反力外还应保证抵抗水平位移的约束条件。当立体拱架跨度较大时应进行立体拱架平面内的整体稳定性验算。 管桁架的弦杆(主管) 与腹杆(支管) 及两腹杆(支管) 之间的夹角不宜小于3 0 。,上午11时54分,建筑工程技术学院,3,一、立体桁架、立体拱架与张弦立体拱架设计的基本规定,4、立体桁架支承于下弦节点时桁架整体应有可靠的防侧倾体系，曲线形的立体桁架应考虑支座水平位移对下部结构的影响。（防侧倾体系可以是边桁架或上弦纵向水平支撑。曲线形的立体桁架在竖向荷载作用下其支座水平位移较大， 下部结构设计时要考虑这一影响。）5、对立体桁架、立体拱架和张弦立体拱架应设置平面外的稳定支撑体系。（应在上弦设置水平支撑体系(结合檩条) 以保证立体桁架(拱架) 平面外的稳定性。）,上午11时54分,建筑工程技术学院,4,二、结构挠度容许值,1、空间网格结构在恒荷载与活荷载标准值作用下的最大挠度值不宜超过表3.5.1中的容许挠度值。 一般情况下， 按强度控制而选用的杆件不会因为这样的刚度要求而加大截面。,上午11时54分,建筑工程技术学院,5,二、结构挠度容许值,2、网架与立体桁架可预先起拱，其起拱值可取不大于短向跨度的1300（一般1/500）。当仅为改善外观要求时，最大挠度可取恒荷载与活荷载标准值作用下挠度减去起拱值。 当网架或立体桁架跨度较大（一般认为30m钢结构）时， 可考虑起拱， 起拱值可取小于或等于网架短向跨度(立体桁架跨度) 的1 3 00 。此时杆件内力变化“ 较小” ， 设计时可按不起拱计算。,上午11时54分,建筑工程技术学院,6,三、结构计算一般计算原则,1、空间网格结构应进行重力荷载及风荷载作用下的位移、内力计算，并应根据具体情况，对地震、温度变化、支座沉降及施工安装荷载等作用下的位移、内力进行计算。空间网格结构的内力和位移可按弹性理论计算；网壳结构的整体稳定性计算应考虑结构的非线性影响。,上午11时54分,建筑工程技术学院,7,三、结构计算一般计算原则,2、对非抗震设计，作用及作用组合的效应应按现行国家标准建筑结构荷载规范GB50009-2012进行计算，在杆件截面及节点设计中，应按作用基本组合的效应确定内力设计值；对抗震设计，地震组合的效应应按现行国家标准建筑抗震设计规范GB50011计算。在位移验算中，应按作用标准组合（不乘荷载分项系数）的效应确定其挠度。组合见建筑结构荷载规范GB50009-2012 P8规定。,上午11时54分,建筑工程技术学院,8,三、结构计算一般计算原则,3、对于单个球面网壳和圆柱面网壳的风载体型系数，可按现行国家标准建筑结构荷载规范GB50009取值；对于多个连接的球面网壳和圆柱面网壳，以及各种复杂形体的空间网格结构，当跨度较大时，应通过风洞试验或专门研究确定风载体型系数。对于基本自振周期大于0.25s的空间网格结构，宜进行风振计算。,7.4.1对于基本自振周期T1 大于0.25s 的工程结构，如房屋、屋盖及各种高耸结构,以及对于高度大于30m 且高宽比大于1.5 的高柔房屋，均应考虑风压脉动对结构发 生顺风向风振的影响。风振计算应按随机振动理论进行，结构的自振周期应按结构动力学计算。,上午11时54分,建筑工程技术学院,9,三、结构计算一般计算原则,4、分析网架结构和双层网壳结构时，可假定节点为铰接，杆件只承受轴向力；分析立体管桁架时，当杆件的节间长度与截面高度(或直径)之比不小于12(主管)和24(支管)时，也可假定节点为铰接；分析单层网壳时，应假定节点为刚接，杆件除承受轴向力外，还承受弯矩、扭矩、剪力等。,上午11时54分,建筑工程技术学院,10,三、结构计算一般计算原则,5、空间网格结构的外荷载可按静力等效原则将节点所辖区域内的荷载集中作用在该节点上。当杆件上作用有局部荷载时应另行考虑局部弯曲内力的影响。6、空间网格结构分析时，应考虑上部空间网格结构与下部支承结构的相互影响。空间网格结构的协同分析(1)可把下部支承结构折算等效刚度和等效质量作为上部空间网格结构分析时的条件；也(2)可把上部空间网格结构折算等效刚度和等效质量作为下部支承结构分析时的条件；也(3)可以将上、下部结构整体分析。,上午11时54分,建筑工程技术学院,11,三、结构计算一般计算原则,7、分析空间网格结构时，应根据结构形式、支座节点的位置、数量和构造情况以及支承结构的刚度，确定合理的边界约束条件。支座节点的边界约束条件，对于网架、双层网壳和立体桁架，应按实际构造采用两向或一向可侧移、无侧移的铰接支座或弹性支座；对于单层网壳，可采用不动铰支座，也可采用刚接支座或弹性支座。,上午11时54分,建筑工程技术学院,12,三、结构计算一般计算原则,8、空间网格结构施工安装阶段与使用阶段支承情况不一致时，应区别不同支承条件分析计算施工安装阶段和使用阶段在相应荷载作用下的结构位移和内力。9、根据空间网格结构的类型、平面形状、荷载形式及不同设计阶段等条件，可采用有限元法或基于连续化假定的方法进行计算。选用计算方法的适用范围和条件应符合下列规定：,上午11时54分,建筑工程技术学院,13,三、结构计算一般计算原则,1）网架、双层网壳和立体桁架宜采用空间杆系有限元法进行计算；2）单层网壳应采用空间梁系有限元法进行计算；3）在结构方案选择和初步设计时，网架结构、网壳结构也可分别采用拟夹层板法、拟壳法进行近似计算。,上午11时54分,建筑工程技术学院,14,四、结构静力计算,1、按有限元法进行空间网格结构静力计算时可采用下列基本方程：K空间网格结构总弹性刚度矩阵；U空间网格结构节点位移向量；F空间网格结构节点荷载向量。,上午11时54分,建筑工程技术学院,15,四、结构静力计算,2、空间网格结构应经过位移、内力计算后进行杆件截面设计，如杆件截面需要调整应重新进行计算，使其满足设计要求。空间网格结构设计后，杆件不宜替换，如必须替换时，应根据截面及刚度等效的原则进行。（空间网格结构设计后， 如由于备料困难等原因必须进行杆件替换时， 应根据截面及刚度等效的原则进行， 被替换的杆件应不是结构的主要受力杆件且数量不宜过多(通常不超过全部杆件的5 ) ， 否则应重新复核。）,上午11时54分,建筑工程技术学院,16,四、结构静力计算,3、分析空间网格结构因温度变化而产生的内力，可将温差引起的杆件固端反力作为等效荷载反向作用在杆件两端节点上，然后按有限元法分析。（空间网格结构的温度应力是指在温度场变化作用下产生的应力， 温度场变化范围应取施工安装完毕时的气温与当地常年最高或最低气温之差（以升温为正）。一般情况下， 可取均匀温度场，但对某些大型复杂结构， 在有些情况下(如室内构件与室外构件、迎光面构件与背光面构件等) 会形成梯度较大的温度场分布， 此时应进行温度场分析， 确定合理的温度场分布，）,上午11时54分,建筑工程技术学院,17,四、结构静力计算,4、当网架结构符合下列条件之一时，可不考虑由于温度变化而引起的内力：1）支座节点的构造允许网架侧移，且允许侧移值大于或等于网架结构的温度变形值；2）网架周边支承、网架验算方向跨度小于40m，且支承结构为独立柱；,上午11时54分,建筑工程技术学院,18,四、结构静力计算,3）在单位力作用下，柱顶水平位移大于或等于下式的计算值：f钢材的抗拉强度设计值(Nmm2)；E材料的弹性模量(Nmm2)；材料的线膨胀系数(1)；t温差()；L网架在验算方向的跨度(m)；Am支承(上承或下承)平面弦杆截面积的算术平均值(mm2)；系数，支承平面弦杆为正交正放时1.0，正交斜放时 ，三向时2.0。,上午11时54分,建筑工程技术学院,19,四、结构静力计算,5、预应力空间网格结构分析时，可根据具体情况将预应力作为初始内力或外力来考虑，然后按有限元法进行分析。对于索应考虑几何非线性的影响，并应按预应力施加程序对预应力施工全过程进行分析。,上午11时54分,建筑工程技术学院,20,五、结构抗震计算,1、当采用振型分解反应谱法进行空间网格结构地震效应分析时，对于网架结构宜至少取前1015个振型，对于网壳结构宜至少取前2530个振型，以进行效应组合；对于体型复杂或重要的大跨度空间网格结构需要取更多振型进行效应组合。2、在抗震分析时，应考虑支承体系对空间网格结构受力的影响。此时宜将(1)空间网格结构与支承体系共同考虑，按整体分析模型进行计算； (2)亦可把支承体系简化为空间网格结构的弹性支座，按弹性支承模型进行计算。,上午11时54分,建筑工程技术学院,21,五、结构抗震计算,3、在进行结构地震效应分析时，对于周边落地的空间网格结构，阻尼比（阻尼系数与临界阻尼系数之比）值可取0.02；对有混凝土结构支承体系的空间网格结构，阻尼比可取0.03。4、对于体型复杂或较大跨度的空间网格结构，宜进行多维地震作用下的效应分析。进行多维地震效应计算时，可采用多维随机振动分析方法、多维反应谱法或时程分析法。当按多维反应谱法进行空间网格结构三维地震效应分析时，结构各节点最大位移响应与各杆件最大内力响应可按本规程附录F公式进行组合计算。,上午11时54分,建筑工程技术学院,22,六、杆件和节点的设计与构造杆件,1、空间网格结构的杆件可采用普通型钢或薄壁型钢。管材宜采用高频焊管或无缝钢管，当有条件时应采用薄壁管型截面。杆件采用的钢材牌号和质量等级应符合现行国家标准钢结构设计规范GB50017的规定。杆件截面应按现行国家标准钢结构设计规范GB50017根据强度和稳定性的要求计算确定。2、确定杆件的长细比时，其计算长度如应按表5.1.2采用。,上午11时54分,建筑工程技术学院,23,六、杆件和节点的设计与构造杆件,上午11时54分,建筑工程技术学院,24,六、杆件和节点的设计与构造杆件,3、杆件的长细比不宜超过表5.1.3中规定的数值。,上午11时54分,建筑工程技术学院,25,六、杆件和节点的设计与构造杆件,4、杆件截面的最小尺寸应根据结构的跨度与网格大小按计算确定，普通角钢不宜小于L503，钢管不宜小于483。对大、中跨度空间网格结构，钢管不宜小于60 x3.5。5、空间网格结构杆件分布应保证刚度的连续性，受力方向相邻的弦杆其杆件截面面积之比不宜超过1.8倍，多点支承的网架结构其反弯点处的上、下弦杆宜按构造要求加大截面。,上午11时54分,建筑工程技术学院,26,六、杆件和节点的设计与构造杆件,6、对于低应力、小规格的受拉杆件其长细比宜按受压杆件控制。7、在杆件与节点构造设计时，应考虑便于检查、清刷与油漆，避免易于积留湿气或灰尘的死角与凹槽，钢管端部应进行封闭。,上午11时54分,建筑工程技术学院,27,六、杆件和节点的设计与构造焊接空心球节点,1、由两个半球焊接而成的空心球，可根据受力大小分别采用不加肋空心球和加肋空心球。空心球的钢材宜采用现行国家标准碳素结构钢GBT700规定的Q235B钢或低合金高强度结构钢GBT1591规定的Q345B、Q345C钢。产品质量应符合现行行业标准钢网架焊接空心球节点JGT11的规定。,上午11时54分,建筑工程技术学院,28,六、杆件和节点的设计与构造焊接空心球节点,上午11时54分,建筑工程技术学院,29,六、杆件和节点的设计与构造焊接空心球节点,2、当空心球直径为120mm900mm时，其受压和受拉承载力设计值NR(N)可按下式计算：,上午11时54分,建筑工程技术学院,30,六、杆件和节点的设计与构造焊接空心球节点,因目前大于5 00m m 直径的焊接空心球制作质量离散性较大， 试验数据离散性较大， 同时试验数据也较少， 因此对于直径大于5 00mm的焊接空心球， 对其承载力设计值考虑0.9 的折减系数， 以保证足够的安全度。,上午11时54分,建筑工程技术学院,31,六、杆件和节点的设计与构造焊接空心球节点,3、对加肋空心球，当仅承受轴力或轴力与弯矩共同作用但以轴力为主(m0.8)且轴力方向和加肋方向一致时，其承载力可乘以加肋空心球承载力提高系数d，受压球取确d1.4，受拉球取d1.1。,上午11时54分,建筑工程技术学院,32,六、杆件和节点的设计与构造焊接空心球节点,4、焊接空心球的设计及钢管杆件与空心球的连接应符合下列构造要求：不加肋空心球和加肋空心球的成型对接焊接，应分别满足图521-1和图52.1-2的要求。加肋空心球的肋板可用平台或凸台，采用凸台时，其高度不得大于1mm,上午11时54分,建筑工程技术学院,33,六、杆件和节点的设计与构造焊接空心球节点,上午11时54分,建筑工程技术学院,34,六、杆件和节点的设计与构造焊接空心球节点,5、钢管杆件与空心球连接， 钢管应开坡口， 在钢管与空心球之间应留有一定缝隙并予以焊透， 以实现焊缝与钢管等强， 否则应按角焊缝计算。钢管端头可加套管与空心球焊接( 图5.2.5。套管壁厚不应小于3mm ， 长度可为30mm 50mm。,上午11时54分,建筑工程技术学院,35,六、杆件和节点的设计与构造焊接空心球节点,为了使钢管杆件与空心球连接焊缝做到与钢管等强， 规定钢管应开坡口(从工艺要求考虑钢管壁厚大于6 m m 的必须开坡口) ， 焊缝要焊透。根据大量工程实践的经验，钢管端部加套管是保证焊缝质量、方便拼装的好办法。,上午11时54分,建筑工程技术学院,36,六、杆件和节点的设计与构造焊接空心球节点,6、在确定空心球外径时， 球面上相邻杆件之间的净距口不宜小于10mm (图5.2.6) ， 空心球直径可按下式估算：,上午11时54分,建筑工程技术学院,37,六、杆件和节点的设计与构造焊接空心球节点,7、当空心球直径过大、且图5.2.6空心球节点相邻连接杆件又较多时， 为了减少空钢管杆件心球节点直径， 允许部分腹杆与腹杆或腹杆与弦杆相汇交， 但应符合下列构造要求；1）所有汇交杆件的轴线必须通过球中心线；2）汇交两杆中， 截面积大的杆件必须全截面焊在球上(当两杆截面积相等时， 取受拉杆) ， 另一杆坡口焊在相汇交杆上，但应保证有3 4 截面焊在球上， 并应按图5.2.71 设置加劲板；3）受力大的杆件， 可按图5.2.72 增设支托板。,上午11时54分,建筑工程技术学院,38,六、杆件和节点的设计与构造焊接空心球节点,上午11时54分,建筑工程技术学院,39,六、杆件和节点的设计与构造焊接空心球节点,8、 当空心球外径大于300mm ， 且杆件内力较大需要提高承载能力时， 可在球内加肋； 当空心球外径大于或等于500 mm ，应在球内加肋。肋板必须设在轴力最大杆件的轴线平面内， 且其厚度不应小于球壁的厚度。,上午11时54分,建筑工程技术学院,40,六、杆件和节点的设计与构造铸钢节点,1、空间网格结构中杆件汇交密集、受力复杂且可靠性要求高的关键部位节点可采用铸钢节点。铸钢节点的设计和制作应符合国家现行有关标准的规定。2、焊接结构用铸钢节点的材料应符合现行国家标准焊接结构用碳素钢铸件GB 7659 的规定， 必要时可参照国际标准或其他国家的相关标准执行； 非焊接结构用铸钢节点的材料应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GBT 11352 的规定。,上午11时54分,建筑工程技术学院,41,六、杆件和节点的设计与构造铸钢节点,3、铸钢节点的材料应具有屈服强度、抗拉强度、伸长率、截面收缩率、冲击韧性等力学性能和碳、硅、锰、硫、磷等化学成分含量的合格保证， 对焊接结构用铸钢节点的材料还应具有碳当量的合格保证。4、铸钢节点设计时应根据铸钢件的轮廓尺寸选择合理的壁厚， 铸件壁间应设计铸造圆角。制造时应严格控制铸造工艺、铸模精度及热处理工艺。,上午11时54分,建筑工程技术学院,42,六、杆件和节点的设计与构造铸钢节点,5、铸钢节点设计时应采用有限元法进行实际荷载工况下的计算分析， 其极限承载力可根据弹塑性有限元分析确定。当铸钢节点承受多种荷载工况且不能明显判断其控制工况时， 应分别进行计算以确定其最小极限承载力。极限承载力数值不宜小于最大内力设计值的3.0 倍。6、铸钢节点可根据实际情况进行检验性试验或破坏性试验。检验性试验时试验荷载不应小于最大内力设计值的1.3倍； 破坏性试验时试验荷载不应小于最大内力设计值的2.0倍。,上午11时54分,建筑工程技术学院,43,六、杆件和节点的设计与构造销轴式节点,1、销轴式节点( 图5.6.1) 适用于约束线位移、放松角位移的转动铰节点。2、销轴式节点应保证销轴的抗弯强度和抗剪强度、销板的抗剪强度和抗拉强度满足设计要求， 同时应保证在使用过程中杆件与销板的转动方向一致。3、销轴式节点的销板孔径宜比销轴的直径大1mm 2mm ，各销板之间宜预留1mm 5mm 间隙。,上午11时54分,建筑工程技术学院,44,六、杆件和节点的设计与构造预应力索节点,1、预应力索可采用钢绞线拉索、扭绞型平行钢丝拉索或钢拉杆， 相应的拉索形式与端部节点锚固可采用下列方式：1） 钢绞线拉索， 索体应由带有防护涂层的钢绞线制成， 外加防护套管。固定端可采用挤压锚， 张拉端可采用夹片锚， 锚板应外带螺母用以微调整索索力(图5 .8.1-1 ) 。,上午11时54分,建筑工程技术学院,45,六、杆件和节点的设计与构造预应力索节点,2） 扭绞型平行钢丝拉索， 索体应为平行钢丝束扭绞成型，外加防护层。钢索直径较小时可采用压接方式锚固， 钢索直径大于30mm 时宜采用铸锚方式锚固。锚固节点可外带螺母或采用耳板销轴节点(图5.8.1 2 )。,上午11时54分,建筑工程技术学院,46,六、杆件和节点的设计与构造预应力索节点,3）钢拉杆， 拉杆应为带有防护涂层的优质碳素结构钢、低合金高强度钢、合金结构钢或不锈钢， 两端锚固方式应为耳板销轴节点， 并宜配有可调节索长的调节套筒(图5.8.13 ) 。,上午11时54分,建筑工程技术学院,47,六、杆件和节点的设计与构造预应力索节点,2、预应力体外索在索的转折处应设置鞍形垫板， 以保证索的平滑转折(图5.8.2) 。,上午11时54分,建筑工程技术学院,48,六、杆件和节点的设计与构造预应力索节点,3、张弦立体拱架撑杆下端与索相连的节点宜采用两半球铸钢索夹形式， 索夹的连接螺栓应受力可靠， 便于在拉索预应力各阶段拧紧索夹。张弦立体拱架的拉索宜采用两端带有铸锚的扭绞型平行钢丝索， 拱架端部宜采用铸钢件作为索的锚固节点( 图5.8.3)。,上午11时54分,建筑工程技术学院,49,六、杆件和节点的设计与构造预应力索节点,上午11时54分,建筑工程技术学院,50,六、杆件和节点的设计与构造支座节点,1、空间网格结构的支座节点必须具有足够的强度和刚度，在荷载作用下不应先于杆件和其他节点而破坏， 也不得产生不可忽略的变形。支座节点构造形式应传力可靠、连接简单， 并应符合计算假定。2、空间网格结构的支座节点应根据其主要受力特点， 分别选用压力支座节点、拉力支座节点、可滑移与转动的弹性支座节点以及兼受轴力、弯矩与剪力的刚性支座节点。,上午11时54分,建筑工程技术学院,51,六、杆件和节点的设计与构造支座节点,3、常用压力支座节点可按下列构造形式选用：1）平板压力支座节点(图5.9.3 1 ) ， 可用于中、小跨度的空间网格结构；,上午11时54分,建筑工程技术学院,52,六、杆件和节点的设计与构造支座节点,2）单面弧形压力支座节点(图5.9.3 2 ) ， 可用于要求沿单方向转动的大、中跨度空间网格结构， 支座反力较大时可采用图5.9.3 2 b 所示支座；,上午11时54分,建筑工程技术学院,53,六、杆件和节点的设计与构造支座节点,3）双面弧形压力支座节点(图5.9.3 3 ) ， 可用于温度应力变化较大且下部支承结构刚度较大的大跨度空间网格结构；,上午11时54分,建筑工程技术学院,54,六、杆件和节点的设计与构造支座节点,4）球铰压力支座节点( 图5.9.3 4 ) ， 可用于有抗震要求、多点支承的大跨度空间网格结构。,上午11时54分,建筑工程技术学院,55,六、杆件和节点的设计与构造支座节点,4、常用拉力支座节点可按下列构造形式选用：1）平板拉力支座节点(同图5.9.3 1 ) ， 可用于较小跨度的空间网格结构；2）单面弧形拉力支座节点(图5.9.4 1 ) ， 可用于要求沿单方向转动的中、小跨度空间网格结构；,上午11时54分,建筑工程技术学院,56,六、杆件和节点的设计与构造支座节点,3）球铰拉力支座节点(图5.9.4 2 ) ， 可用于多点支承的大跨度空间网格结构。,上午11时54分,建筑工程技术学院,57,六、杆件和节点的设计与构造支座节点,6、橡胶板式支座节点( 图5.9.6) ， 可用于支座反力较大、有抗震要求、温度影响、水平位移较大与有转动要求的大、中跨度空间网格结构， 可按本规程附录K 进行设计。,上午11时54分,建筑工程技术学院,58,六、杆件和节点的设计与构造支座节点,7、刚接支座节点( 图5.9.7) ， 可用于中、小跨度空间网格结构中承受轴力、弯矩与剪力的节点。支座节点竖向支承板厚度应大于焊接空心球节点壁厚度2mm，球体置入深度应大于2/3球径。,上午11时54分,建筑工程技术学院,59,六、杆件和节点的设计与构造支座节点,8、立体管桁架支座节点可按 图5.9.8选用。,上午11时54分,建筑工程技术学院,60,六、杆件和节点的设计与构造支座节点,9、支座节点的设计与构造应符合以下规定：1）支座竖向支承板中心线应与竖向反力作用线一致，并与支座节点连接的杆件汇交于节点中心；2）支座球节点底部至支座底板间的距离应满足支座斜腹杆与柱或边梁不相碰的要求（图5.9.9-1）,上午11时54分,建筑工程技术学院,61,六、杆件和节点的设计与构造支座节点,3）支座竖向支承板应保证其自由边不发生侧向屈曲， 其厚度不宜小于1 0mm ； 对于拉力支座节点， 支座竖向支承板的最小截面面积及连接焊缝应满足强度要求；4）支座节点底板的净面积应满足支承结构材料的局部受压要求， 其厚度应满足底板在支座竖向反力作用下的抗弯要求， 且不宜小于1 2 m m ；5）支座节点底板的锚孔孔径应比锚栓直径大10 mm 以上，并应考虑适应支座节点水平位移的要求；,上午11时54分,建筑工程技术学院,62,六、杆件和节点的设计与构造支座节点,6）支座节点锚栓按构造要求设置时， 其直径可取20mm 25mm ， 数量可取2 4 个； 受拉支座的锚栓应经计算确定， 锚固长度不应小于25 倍锚栓直径， 并应设置双螺母；7）当支座底板与基础面摩擦力小于支座底部的水平反力时应设置抗剪键， 不得利用锚栓传递剪力(图5.9.9 2 ) ；8）支座节点竖向支承板与螺栓球节点焊接时， 应将螺栓球球体预热至150 200 ， 以小直径焊条分层、对称施焊， 并应保温缓慢冷却。,上午11时54分,建筑工程技术学院,63,六、杆件和节点的设计与构造支座节点,10、弧形支座板的材料宜用铸钢， 单面弧形支座板也可用厚钢板加工而成。板式橡胶支座应采用由多层橡胶片与薄钢板相粘合而成的橡胶垫板， 其材料性能及计算构造要求可按本规程附录K 确定。,上午11时54分,建筑工程技术学院,64,六、杆件和节点的设计与构造支座节点,11、压力支座节点中可增设与埋头螺栓相连的过渡钢板， 并应与支座预埋钢板焊接(图5.9.11) 。,上午11时54分,建筑工程技术学院,65,