某项目卸料平台施工方案.docx

龙光玖龙台项目编号：卸料平台施工方案 编 制： 审 核： 批 准： 龙光工程建设有限公司龙光玖龙臺项目一标段 二一七年二月十六日目 录第一节、编制依据1第二节、工程概况1第三节、卸料平台构造、安拆及使用要求23.1 平台定位23.1 .1 落地式卸料平台定位23.1 .2 悬挑式卸料平台定位33.2 卸料平台构造要求43.2.1 落地式卸料平台构造要求43.2.2 悬挑式卸料平台构造要求63.3 卸料平台的安装及使用要求9第四节 计算书114.1 落地式卸料平台计算书。114.1.1架体参数124.1.2、荷载参数124.1.3、设计简图134.1.4、板底支撑（纵向）钢管验算154.1.5、横向支撑钢管验算164.1.6、立杆承重连接计算184.1.7、立杆的稳定性验算184.1.8、连墙件验算194.1.9、立杆支承面承载力验算204.2 悬挑式卸料平台计算书204.2.1、构造参数204.2.2、荷载参数214.2.3、设计简图214.2.4、面板验算224.2.5、次梁验算234.2.6、主梁验算254.2.7、钢丝绳验算274.2.8、拉环验算284.2.9、焊缝验算29安托山花园（一期） 施工电梯基础施工方案施工电梯基础施工方案第一节、编制依据1、本工程施工图纸、图纸会审纪要2、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）3、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）4、品茗安全计算软件5、建筑结构荷载规范(GB50009-2012)6、钢结构设计规范(GB50017-2003)第二节、工程概况 工程名称：光明玖龙台项目 工程地址：深圳市光明新区管理委员会旁 建设单位：深圳市凯丰实业有限公司 施工单位：龙光工程建设有限公司 监理单位：深圳市邦迪工程顾问有限公司 设计单位：广东现代建筑设计与顾问有限公司本项目为住宅楼，主要为1-3#、9-12#期（第13,912#楼、幼儿园、沿街商铺）组成。主体结构为钢筋混凝土框架-剪力墙结构。地下室两层，其中1#、11#、12#栋地下室为1层。主楼采用预制预应力管桩基础，幼儿园采用天然基础。主楼共35层，层高3m，建筑高度117m，幼儿园共4层，层高3.6m，建筑高度16.85m，地下室层高4m。建筑面积177830.44 m2，其中地下室建筑面积为46478m2。1 3 第三节、卸料平台构造、安拆及使用要求转料平台主要用途为：从结构楼层中将已拆除的模板、木枋、钢管等材料转运至所需的楼层。根据现场实际情况，架空车库层采用落地式卸料平台，24层采用悬挑式卸料平台，5层以上采用铝模施工，可通过传料洞口周转材料，无需卸料平台。3.1 平台定位3.1 .1 落地式卸料平台定位据现场平面布置情况、建筑物结构特点及地方相关规定布置，12#楼设置两个，立杆底部搭设在地下室顶板上，下垫100×100模板，供转换层使用，搭设高度分别为6.95m,6.75m,具体位置如下图所示：3.1 .2 悬挑式卸料平台定位主楼2-4层采用悬挑式卸料平台，12#楼设置三个，分别位于12A-1,12A-3交12A-D; 12B-1，12B-2交12B-F; 12C-S,12C-R交12C-14。具体位置如下图所示。3.2 卸料平台构造要求3.2.1 落地式卸料平台构造要求（1） 根据现场的实际情况，采用落地式工字钢定型转料平台，钢管采用班组向租赁站租借的48.3×3.6标准钢管，本工程采用4.5m×6m卸料平台。 (2)卸料平台距离墙边水平距离为0.5m，立杆纵距1m，立杆横距1.5m，立杆步距为1.5m，横杆与立杆采用双扣件连接。 （3）转料平台周边搭设1.2m高防护栏杆，并在0.2m处设扫地杆、0.7m高度设一道护身栏杆，整个平台顶面采用木模板刷红白相间油漆进行封闭。（4）转料平台采用连墙件与建筑物混凝土结构相连。转料平台严禁与外架等施工设备连接在一起，更不能搁置在外架杆件上。落地式卸料平台平面布置图立面示意图3.2.2 悬挑式卸料平台构造要求 （1）根据现场的实际情况，采用悬挑式工字钢定型转料平台，采用设备站设置的定型拼装式卸料平台，本工程采用1.8m×6m卸料平台： 主梁采用18#工字钢，长6m,挑出结构外4m，锚固建筑物长度2m，主梁采用18#工字钢垂直建筑外墙布置，次梁采用16#工字钢间距0.5m。 (2)卸料平台内侧钢丝绳离墙边水平距离为2.9m，拉结点与平台垂直距离3m，内侧采用6x1918.5钢丝绳；外侧钢丝绳离墙边水平距离3.9m，拉结点与平台垂直距离3m，外侧采用每侧两根6x1918.5的钢丝绳。（3）转料平台周边搭设1.2m高防护栏杆，并在0.2m处设扫地杆、0.7m高度设一道护身栏杆，整个平台内侧面采用木模板刷红白相间油漆进行封闭，平台板采用4mm厚焊接花纹钢板。（4）转料平台采用钢丝绳及钢筋环与建筑物混凝土结构相连。转料平台严禁与外架等施工设备连接在一起，更不能搁置在外架杆件上。在同一垂直面上不得重复设置。平台平面布置图工字钢锚固示意图（20圆钢预埋）钢丝绳上部拉结点（采用20圆钢预埋于上层对应梁处）3.3 卸料平台的安装及使用要求 （1）转料平台在地面制作成定型件后再吊运至相应楼层安装，采用的原材料材质及性能应合格，对进场原材料进行进场验收和检验，合格后方可使用。（2） 转料平台安装前应对作业人员进行安全技术交底，并在工长及专职安全管理人员监督下实施。转料平台在吊运时应有专人指挥，平稳吊运、严禁碰撞外架。（3） 卸料平台四角应设置四只吊装环，以满足安装拆卸的要求，焊接质量需满足钢结构焊接规范要求。转料平台吊装，必须横梁支撑点电焊固定、接好钢丝绳、经过检验才能松卸起重吊钩。（4） 转料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口。（5） 卸料平台搭设完成后，需在卸料穿过外架至建筑物间的通道采用水平兜网封闭，并于平网上部铺设竹跳板，通道两侧搭设防护栏杆。（6）使用前，需由生产经理组织，技术、安全、责任工长、搭设班组及使用班组共同进行验收，验收合格后才能投入使用。（7）使用前，在转料平台明显处设置安全警示标志牌和验收标识牌，标明使用要求和限载重量，本工程卸料平台限重为1t，即6m长钢管不超过40根或3m长木枋不超过90根或1830×915×18整张模板不超过40张或2.65m长方钢管不超过100根。（8）转料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。在使用过程中，工长及安全员应经常检查平台上的堆料情况是否满足限载要求，若发现堆料超载，应立即制止。（9）转料平台上料时，须轻放堆载物，不得集中堆载，应使堆载物匀置在平台上，以保证其受力均衡，堆载高度不宜超过1.2m。（10）钢丝绳、绳卡使用注意事项：绳卡不得在钢丝绳上交替布置。绳卡不得少于三个，间距为钢丝绳直径的6-8倍。绳卡在实际使用中受载1-2次后，螺母要进一步拧紧。（11）转料平台拆卸前，应对转料平台完好性进行检查；拆卸工作需按专项方案及安全操作规程要求进行；拆卸前应对作业人员进行安全技术交底。拆卸时应有可靠防止人员、物料坠落措施，严禁抛掷物料。（12）转料平台搭设、拆卸时，应设置警戒区，禁止无关人员进入施工现场。施工现场应设置负责统一指挥的人员和专职监护的人员，各工序应当定岗、定人、定责，作业人员应严格执行施工方案和有关安全技术规定。夜间或遇六级以上大风及雷雨等天气，不得进行搭设与拆卸作业。第四节 计算书4.1 落地式卸料平台计算书。计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 4、建筑结构荷载规范GB50009-2012 5、钢结构设计规范GB50017-20034.1.1架体参数卸料平台名称办公楼1卸料平台卸料平台布置方式沿横向平台长度A(m)6平台宽度B(m)4.5平台高度H(m)7立杆纵距la(m)1立杆步距h(m)1.5立杆横距lb(m)1.5板底支撑间距s(m)0.3 4.1.2、荷载参数每米钢管自重g1k(kN/m)0.04脚手板自重g2k(kN/m2)0.35栏杆、挡脚板自重g3k(kN/m)0.14安全设施与安全网自重g4k(kN/m2)0.01材料堆放最大荷载q1k(kN/m2)3施工均布荷载q2k(kN/m2)2基本风压0(kN/m2)0.3风荷载体型系数s0.8风压高度变化系数z0.74(连墙件强度验算),0.74(立杆稳定性验算) 4.1.3、设计简图平台水平支撑钢管布置图卸料平台平面示意图卸料平台侧立面示意图 4.1.4、板底支撑（纵向）钢管验算钢管类型48.3×3.6钢管截面抵抗矩 W(cm3)5.26钢管截面惯性矩I(cm4)12.71钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205 G1k=g1k=0.040kN/m; G2k= g2k×lb/5 =0.350×1.50/5=0.105kN/m; Q1k= q1k×lb/5 =3.000×1.50/5=0.900kN/m; Q2k= q2k×lb/5 =2.000×1.50/5=0.600kN/m; （1）强度计算 板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。 q1=1.2 ×(G1k+G2k)= 1.2×(0.040+0.105)=0.174kN/m; q2=1.4×(Q1k+Q2k)= 1.4×(0.900+0.600)=2.100kN/m; 板底支撑钢管计算简图 Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×l2=(0.100×0.174+0.117×2.100)×1.002=0.263kN·m; Rmax=(1.100×q1+1.200×q2)×l=(1.100×0.174+1.200×2.100)×1.00=2.711kN; =Mmax/W=0.263×106/(5.26×103)=50.019N/mm2f=205.00N/mm2; 满足要求！ （2）挠度计算 q'=G1k+G2k=0.040+0.105=0.145kN/m q'=Q1k+Q2k=0.900+0.600=1.500kN/m R'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×l=(1.100×0.145+1.200×1.500)×1.00=1.960kN; =(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/100EI=(0.677×0.145×(1.00×103)4+0.990×1.500×(1.00×103)4)/(100×206000.00×12.71×104) =0.605mmmin1000.00/150,10mm=6.667mm 满足要求！ 4.1.5、横向支撑钢管验算平台横向支撑钢管类型双钢管钢管类型48.3×3.6钢管截面抵抗矩 W(cm3)5.26钢管截面惯性矩I(cm4)12.71钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205 横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，由于横向支撑钢管为双钢管，因此集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力的一半。 q'=g1k=0.040kN/m; q=1.2g1k=0.048kN/m; p=Rmax/2=1.356kN; p'=R'max/2=0.980kN 横向钢管计算简图 横向钢管计算弯矩图 Mmax=0.987kN·m; 横向钢管计算剪力图 Rmax=7.510kN; 横向钢管计算变形图 max=4.290mm; =Mmax/W=0.987×106/(5.26×103)=187.665N/mm2f=205.00N/mm2; 满足要求！ max=4.290mmmin1500.00/150,10=10.00mm; 满足要求！4.1.6、立杆承重连接计算横杆和立杆连接方式双扣件双扣件抗滑承载力(kN)12扣件抗滑移承载力系数0.8 Rc=12×0.80=9.600kNR=7.510kN 满足要求！ 4.1.7、立杆的稳定性验算钢管类型48.3×3.6钢管截面回转半径i(cm)1.59钢管的净截面A(cm2)5.06钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205双立杆计算方法按照分配系数分配主立杆受力分配系数0.6立杆计算长度系数1.5 NG1=(la+2.00×lb+2.00×h)×g1k/h×H+g1k×la×4.00/1.00=(1.00+2.00×1.50+2.00×1.50)×0.040/1.50×7.000+0.040×1.00×4.00/1.00=1.467kN NG2=g2k×la×lb/1.00=0.350×1.00×1.50/1.00=0.525kN; NG3=g3k×lb=0.14×1.5=0.21kN; NG4=g4k×lb×H=0.01×1.5×1.5=0.022kN; NQ1=q1k×la×lb/1.00=3.000×1.00×1.50/1.00=4.500kN; NQ2=q2k×la×lb/1.00=2.000×1.00×1.50/1.00=3.000kN; 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值： N=1.2(NG1+NG2+NG3+NG4)+0.9×1.4(NQ1+NQ2)=1.2×(1.467+0.525+0.210+0.022)+ 0.9×1.4×(4.500+3.000)=12.119kN; 支架立杆计算长度： L0=kh=1×1.50×1.50=2.250m 长细比=L0/i=2.250×103/(1.59×10)=141.509=250 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算： L0=kh=1.155×1.500×1.5=2.599m 长细比= L0/i=2.599×103/（1.59×10）=163.443 由查表得到立杆的稳定系数=0.265 k=zso=0.74×0.80×0.30=0.178kN/m2 Mw=0.9×1.4×k×l×h2/10=0.9×1.4×0.178×1.50×1.502/10=0.076kN·m； =kN/A+Mw/W=0.60×12.119×103/(0.265×5.06×102)+0.076×106/(5.26×103)=68.586N/mm2f=205.00N/mm2 满足要求！ 4.1.8、连墙件验算 连墙件连接方式扣件连接连墙件布置方式两步三跨连墙件对卸料平台变形约束力N0(kN)3内立杆离墙距离a(m)0.25 （1）强度验算 k=zso=0.74×0.80×0.30=0.178kN/m2 AW=1.50×1.00×2×3=9.0m2 Nw=1.4×k×Aw=1.4×0.178×9.0=2.238kN N=Nw+N0=2.238+3.00=5.238kN 长细比=L0/i=(0.25+0.12)×103/(1.59×10)=23.270，由查表得到立杆的稳定系数=0.967。 Nf=0.85Af= 0.85×0.967×5.060×10-4×205.00×103=85.261kN N=5.238Nf=85.261kN 满足要求！ （2）连接计算 连墙件采用扣件方式与墙体连接。 双扣件承载力设计值 Rc=12×0.80=9.600kN N=5.238kNRc=9.600kN 满足要求！ 4.1.9、立杆支承面承载力验算地基土类型岩石地基承载力特征值fg(kPa)140基础底面面积A(m2)0.25地基承载力调整系数kc1 fg'=fg×kc=140.000×1.000=140.000kPa Nk=(NG1+NG2)+(NQ1+NQ2)=(1.467+0.525)+ (4.500+3.000)=9.492kN; p=Nk/A=9.492/0.25=37.967kPafg'=140.000kPa 满足要求！4.2 悬挑式卸料平台计算书计算依据： 1、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 2、钢结构设计规范GB50017-2003 4.2.1、构造参数卸料平台名称办公楼5层1卸料平台卸料平台类型类型一：主梁垂直建筑外墙平台长度A(m)4平台宽度B(m)2.5卸料平台与主体结构连接方式U形钢筋考虑主梁内锚长度否主梁间距L1(m)2.5次梁间距s(m)0.5次梁外伸长度m(m)0.25内侧次梁离墙水平距离a(m)0.3外侧钢丝绳离墙水平距离a1(m)3.5外侧钢丝绳拉绳点与平台垂直距离h1(m)3内侧钢丝绳离墙水平距离a2(m)2.3内侧钢丝绳上部拉绳点与平台垂直距离h2(m)3计算内侧钢丝绳否钢丝绳夹个数3 4.2.2、荷载参数面板自重Gk1(kN/m2)0.39次梁自重Gk2(kN/m)0.169主梁自重Gk3(kN/m)0.198栏杆、挡脚板类型栏杆、冲压钢脚手板挡板栏杆、挡脚板自重Gk4(kN/m)0.15安全网设置设置密目安全网安全网自重Gk5(kN/m)0.01施工活荷载Qk1(kN/m2)2堆放荷载Pk(kN)5堆放荷载作用面积S(m2)2施工活荷载动力系数1.3 4.2.3、设计简图型钢悬挑式_卸料平台平面布置图型钢悬挑式_卸料平台侧立面图节点一 4.2.4、面板验算面板类型冲压钢脚手板面板厚度t(mm)12截面抵抗矩W(cm3)24抗弯强度设计值f(N/mm2)205 面板受力简图如下： 计算简图 取单位宽度1m进行验算 q=1.2×Gk1×1+1.4×(1.3×Qk1+Pk/S)×1=1.2×0.39×1+1.4×(1.3×2+5/2)×1=7.608kN/m q静=1.2×Gk1×1=1.2×0.39×1=0.468kN/m q活=1.4×(1.3×Qk1+Pk/S)×1=1.4×(1.3×2+5/2)×1=7.14kN/m 抗弯验算： Mmax=0.1×q静×s2+0.117×q活×s2=0.1×0.468×0.52+0.117×7.14×0.52=0.221kN·m =Mmax/ W=0.221×106/(24×103)=9.189N/mm2<f=205N/mm2 面板强度满足要求！ 4.2.5、次梁验算次梁类型槽钢次梁型钢型号16a号槽钢截面惯性矩Ix(cm4)866.2截面抵抗矩Wx (cm3)108.3抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000 次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算： 承载能力极限状态： q1=(1.2×Gk1+1.4×1.3 ×Qk1)×s+1.2×Gk2=(1.2×0.39+1.4×1.3×2)×0.5+1.2×0.1689=2.257kN/m p1=1.4×Pk=1.4×5=7kN 正常使用极限状态： q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.39+2)×0.5+0.1689=1.364kN/m p2=Pk=5kN （1）抗弯强度 计算简图 Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=2.257(2.52/8-0.252/2)+7×2.5/4=6.067kN.m =Mmax/(xWX)=6.067×106/(1.05×108.3×103)=53.357N/mm2<f=205N/mm2 次梁强度满足要求！ （2）挠度验算 计算简图 max=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=1.364×25004/(384×206000×866.2×104)×(5-24(0.25/2.5)2)+5×25003/(48×206000×866.2×104)=0.371mm<=L1/250=2500/250=10mm 次梁挠度满足要求！ （3）稳定性验算 =Mmax/(bWX)=6.067×106/(0.796×108.3×103)=70.384N/mm2<f=205N/mm2 其中，b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b=(570tb/(lh)×(235/fy)=(570×10.00×63.00/(2500×160.00)×(235/205.00)=1.029; 由于 b大于0.6，按照下面公式调整： b'=1.07-0.282/b=0.796 次梁稳定性满足要求！ （4）支座反力计算 承载能力极限状态： R1=q1×B/2=2.257×2.5/2=2.821kN 正常使用极限状态： R2=q2×B/2=1.364×2.5/2=1.705kN 4.2.6、主梁验算主梁类型槽钢主梁型钢型号18a号槽钢截面面积A(cm2)25.69截面回转半径ix(cm)7.04截面惯性矩Ix(cm4)1272.7截面抵抗矩Wx (cm3)141.4抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000 根据建筑施工高处高处作业安全技术规范（JGJ80-91），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）： 承载能力极限状态： q1=1.2×(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2×(0.198+0.150+0.010)=0.429kN/m p1=1.4×Pk/2=1.4×5/2=3.5kN R1=2.821kN 正常使用极限状态： q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.198+0.150+0.010=0.358kN/m p2=Pk/2=2.5kN R2=1.705kN （1）强度验算 计算简图 弯矩图(kN·m) 剪力图(kN) R外=14.296kN Mmax=12.017kN·m N=R外/tan=R外/(h1/a1)= 14.296/(3.000/3.500)=16.678kN =Mmax/(xWX)+N/A=12.017×106/(1.05×141.400×103)+16.678×103/(25.69×102)=87.429 N/mm2<f=205.000 N/mm2 主梁强度满足要求！ （2）挠度验算 计算简图 变形图(mm) max=3.516mm<=a1/250.00=3500.00/250.00=14.000mm 主梁挠度满足要求！ （3）稳定性验算 x=a1/ix=350.000/7.040=49.716 N，Ex=2EA /(1.1x2)=3.14162×206000.000×25.690×102/(1.1×49.7162)=1921098.556N 由x =49.716，查规范(GB50017-2003)中附录C-2得，x=0.874 N/(xA)+mxMmax/(xWx(1-0.8N/ N，Ex)=16.678×103/(0.874×25.69×102)+1.0×12.017×106/1.05×141.400×103×(1-0.8×16.678×103/1921098.556)=88.931N/mm2<f=205.000 N/mm2 主梁稳定性满足要求！ （4）支座反力计算 剪力图(kN) R外=14.296kN 4.2.7、钢丝绳验算钢丝绳型号6×37钢丝绳直径19.5钢丝绳的钢丝破断拉力Fg(kN)197.5抗拉强度为(N/mm2)1400不均匀系数0.82安全系数K6花篮螺栓 T=R外/sin=14.296/0.651=21.967kN Fg=aFg/K=0.820×197.500/6.000=26.992kN>T外=21.967kN 钢丝绳强度满足要求！ 4.2.8、拉环验算拉环直径d(mm)20抗拉强度(N/mm2)65节点二 =T/(2A)=21.967×103/2×3.14×(20/2)2=34.979 N/mm2 < f= 65N/mm2 拉环强度满足要求！ 4.2.9、焊缝验算钢丝绳下节点拉环焊缝厚度he(mm)8钢丝绳下节点拉环焊缝长度lw(mm)120节点三 f=T/(he×lw)=21.967×103/(8.000×120.000)=22.882N/mm2<ffw=160N/mm2 拉环焊缝强度满足要求！30 光明玖龙薹项目1标段 施工电梯基础施工方案31