6kv配电线路设计(平地段3km,裸导线).docx

6kv配电线路设计（平地段3km,裸导线）1 导线应力弧垂计算及曲线绘制1.1导线应力弧垂曲线的绘制步骤 1.1.1应力弧垂曲线的计算项目应力弧垂曲线的计算项目见下表31。表11 应力弧垂曲线的计算项目计算项目最大风速最厚覆冰安装有风最低气温最高气温外过有风外过无风内过电压年均气温应力曲线导线地线弧垂曲线导线地线注 带者为需要绘制的曲线，无者为不需要绘制的曲线1.1.2应力弧垂曲线的计算步骤（1）确定工程所采用的气象条件；（2）依据选用的架空线规格，查取有关参数和机械物理性能；（3）计算各种气象条件下的比载；（4）选定架空线各种气象条件下的许用应力（包括年均运行应力的许用值）；（5）计算临界档距值，并判定有效临界档距和控制气象条件；（6）判定最大弧垂出现的气象条件；（7）以控制条件为已知状态，利用状态方程式计算不同档距、各种气象条件下架空线的应力和弧垂值；（8）按一定比例绘制出应力弧垂曲线。1.2导线应力弧垂曲线计算1.2.1整理计算用气象条件见表12表1-2 IV象区计算气象条件表 气象项目最高气温最低气温最厚覆冰最大风安装有风外过有风外过无风内过电压年均温气温（）40-20-5-5-1015+151010风速（m/s）00102510100150冰厚（mm）5555555551.2.2导线JL100有关参数见表33表1-3 JL-100导线参数表截面积(mm2)导线直径(mm)弹 性系 数(Mpa)温度膨胀系数（1/）抗拉强度(Mpa)安全系数计算拉断力（N）许用应力（Mpa）年均运行应力（Mpa）单位长度质量（Kg/km）10012.95900023.0×10-6161.52.801700057.6815.18274.8上表中的抗拉强度用以下公式计算 抗拉强度，即架空线的瞬时破坏应力，Mpa计算拉断力，N截面积，安全系数：根据设计规程导线的安全系数K2.5。 取K=2.80许用应力由以下公式计算 年均运行应力：在采取防震措施的情况下，不应超过的25%。因此平均应力由以下公式计算 1.2.3导线JL100比载的计算各气象条件下导线比载的计算值可由架空输电线路设计中的公式求得：以下公式的符号如下： 比载，Mpa/mb覆冰厚度,mm； v风速,m/s； q架空线单位长度质量，kg/km；g重力加速度，g=9.80665m/s ；风速v时的理论风压，Pa；sc风载体型系数，线径d17mm时sc=1.2,线径d17mm时c=1.1；d架空线外径；风速不均匀系数，35KV的数值见表3-4表1-4 6kv线路用风速不均匀系数设计风速（m/s）10及其以下1535及其以上计算杆塔荷载1.001.000.70校验杆塔电气间隙1.000.750.61（1）自重比载 （2）冰重比载（3）垂直总比载（4）无冰风压比载1）、安装有风2）、内过电压、外过有风 计算强度时：计算风偏时：3）、最大风计算强度时：计算风偏时：（5）覆冰风压比载（6）无冰综合比载1）、安装有风 2）、内过电压、外过有风计算强度时：计算风偏时：3）、最大风速计算强度时：计算风偏时：（7）覆冰综合比载 由以上计算可列表格1-5表15 各类比载计算结果汇总表比载类别计算结果备 注自重比载（Mpa/m）冰重比载（Mpa/m）垂直总比载（Mpa/m）无冰风压比载（Mpa/m）安装有风sc=1.2f=1.00内过电压、外过有风（计算强度）内过电压、外过有风（计算风偏）sc=1.2f=1.00sc=1.2f=0.75最大风（计算强度）最大风（计算风偏）sc=1.2f=0.85sc=1.2f=0.61覆冰风压比载（Mpa/m）sc=1.2f=1.00无冰有风时的综合比载（Mpa/m）安装有风sc=1.2f=1.00内过电压、外过有风（计算强度）内过电压、外过有风（计算风偏）sc=1.2f=1.00sc=12f=0.75最大风（计算强度）最大风（计算风偏）sc=1.2f=0.75sc=1.2f=0.61覆冰综合比载（Mpa/m）sc=1.2f=1.001.2.4计算临界档距，判断控制条件（1）可能控制条件的有关参数见表3-6现实中，某些气象区最大风速和最厚覆冰时的气温并不相同，不能只从比载的大小来确定二者哪个可能是控制条件。此外，架空线还具有足够的耐震能力，这决定于年平均运行应力的大小，该应力是根据年平均气温计算的，因此年平均气温时架空线的应力不能大于平均运行应力规定的上限值。因此最低气温、最大风速、最厚覆冰和年平均气温四种气象条件都有可能成为控制条件，设计必须考虑。表1-6 可能的控制气象条件气象条件项目最低气温最大风速最厚覆冰年均气温温度t（）-20-5-5+10比载(Mpa/m)26.95×10358.04×10354.54×10326.95×103许用应力（Mpa）57.6857.6857.6814.42比值/（1/m）0.46723×1031.00624×1030.94556×1031.86893×103/由小至大编号acbd（2）计算各临界档距临界档距由以下公式可求当12= 时，当1=2= 时，临界档距；架空线许用应力；j状态的温度；j状态的比载；E导线弹性系数；导线线性温度膨胀系数。（3）判断有效临界档距，确定控制条件 将各临界档距值填入有效临界档距判别表1-7：表17有效临界档距判别表可能的控制条件a（最低气温）b（最厚覆冰）c（最大风速）d（年均气温）临界档距（m）-根据列表法可知: 年均气温为控制条件1.2.5判定最大弧垂的气象条件采用临界温度判定法：以年均气温为第一状态，临界温度为第二状态，列出状态方程式解上式得到临界温度的计算式为：对于的求解：以架空线最厚覆冰时的状态为已知条件，求，其中-5，比载为档距取则状态方程式为带入数据求得：则可见-2840，故最大弧垂发生在最高气温气象条件1.2.6计算各气象条件的应力和弧垂 架空输电线路的应力弧垂曲线，表示了各种气象条件下应力（弧垂）与档距之间的函数关系。现将已知条件及参数列于表3-8，将待求条件及已知参数列于表3-9。导线JL100参数， E=59000Mpa, =23.01/表1-8 已知条件及参数已知条件年均气温控制区间 参数60mtm()+10bm(mm)0vm(m/s)0rm(×103Mpa/m)26.95m(Mpa)14.42表1-9 待求条件及已知参数 待求条件参数最高气温最低气温年均气温外过有风外过无风内过电压安装有风最大风速最厚覆冰t()+40-20+10+15+15+10-10-5-5b(mm)000000005v(m/s)00010015102510(×103Mpa/m)26.9526.9526.9528.6426.9528.64应力弧垂的计算公式为： 令应力公式可化简为：用牛顿法解应力方程求出。令其导数为则牛顿迭代式为给出迭代初值，算出、，利用上式迭代求出，反复进行下去，直至为止。 计算过程： 第一步：以控制气象条件为第一状态，以待求条件的状态为第二状态。由状态方程式及上面的公式求出A、B值。 第二步：由迭代方程，以给出的初值迭代出所求的应力。 第三步：由上方法求出相应档距下的相应的应力迭代求出应力进而求出应力。由得出相应的弧垂。用C语言编程序如下：# include <math.h># include <stdio.h>main()int t1,t2; float L,E,b2,b1,b=100; float f;double a,r1,r2; double A,B,y,y1;a=1.89e-5; E=76000; scanf(“控制条件：t1=%d,r1=%lf,b1=%fn”,&t1,&r1,&b1); scanf(“待求条件：t2=%d,r2=%lf,L=%fn”,&t2,&r2,&L); A=-(b1-(E*r1*r1*L*L)/(24*b1*b1)-a*E*(t2-t1); B=E*r2*r2*L*L/24; do b2=b; y=b2*b2*b2+A*b2*b2-B; y1=3*b2*b2+2*A*b2; b=b2-y/y1; while(fabs(b-b2)>1e-5); f=r2*L*L/(8*b);printf("b=%.2f,f=%.2fn",b,f);导线应力和弧垂计算表见附表1-1（导线JL100应力弧垂曲线数据表）1.3 导线应力弧垂曲线的绘制以档距为横坐标，应力和弧垂作为纵坐标，以附表3-1的数据为依据，绘制应力弧垂曲线见附图1-1所示。6 导线排列61 选择导线排列6.1.1 排列的方式一般1 kV10 kV配电线路的导线应采用三角形排列、水平排列、垂直排列。我选择6kv线路采用三角形排列，220V线路采用单相两线制水平排列。本设计的实际，排列方式包含单回路三角形排列、单回路水平排列。6.1.2 档距的选择配电线路的档距，选择的档距一般不超过40100米，耐张段的长度不应大于40100米。表6-1 配电线路的档距 单位（m）电压地区高 压低 压城 镇40504050郊 区601004060注：1 kV以下线路集束应当采用绝缘导线，档距不宜大于30m.本设计的6kv配电线路中，我选择档距最大为60m。4电杆外形尺寸的确定4.1电杆的总高度电杆的总高度与档距、地理条件、电压等级、气候及电气条件等因素有关。电杆的总高度等于呼称高度加上导线间的垂直距离，对于钢筋混凝土电杆还要加上埋地深度h0。4.1.1电杆呼称高度 电杆横担的下线边缘线到地面垂直距离H称为电杆的呼称高度，由悬垂绝缘子串长度、导线最大弧垂fmax、导线到地面及被跨越物安全距离hx及施工裕量h组成，即6KV电杆采用1片P-6T绝缘子=0.4m，导线弧垂为0.2337m, 电杆按居民区设计偏安全，设计导线到地面垂直距离为7.0m,档距为60m施工裕度为0.5m。因此，电杆设计呼高H=8.13m,选取呼高为12m。4.1.2导线间的垂直距离单回线路两相导线水平排列线间距，规程规定：导线间的水平线间距，可根据运行经验确定，1000m以下档距计算式为在覆冰较少地区，规程推荐垂直线间距宜采用水平线间距的75%即 计算得Dm=1.8m，Dv=1.35m。设计导线间水平距离为1.8m，设计导线间垂直距离为1.35m。53 横担的选择与校验5.3.1 配电线路横担的选择表5-3-1 横担选择杆型导线截面35507095120150185/240单回路直线杆63×L6单块63×L6单块63×L6单块跨越杆63×L6双块63×L6双块70×L7双块转角杆0°20°63×L6双块70×L7双块70×L7双块耐张杆0°45°63×L6双块70×L7双块70×L7双块耐张45°90°63×L6双块70×L7双块70×L7双块分线杆63×L6双块70×L7双块70×L7双块终端杆63×L6双块70×L7双块70×L7双块双回路双三角直线杆63×L6单块70×L7双块70×L7双块跨越杆63×L6双块70×L7双块70×L7双块转角杆0°20°63×L6双块70×L7双块70×L7双块耐张杆45°90°63×L6双块70×L7双块70×L7双块分线杆63×L6双块70×L7双块70×L7双块终端杆70×L6双块70×L7双块（加横担拉线）70×L7双块（加横担拉线） 在本设计的线路选择单回、双回线路路横担依上表进行选择： 铁横担是架空下路的支撑元件。其上的绝缘子将导线定位u，且形成一定的几何尺寸，有的是做低压线路的横担，有的是做6KV线路的横担。它的主要作用是：使导线保持一定的电气距离，且承受档距内导线的荷载。横担金具的组合是线路处于稳定状态。选用横担主要考虑如下几方面问题：（1）线路电压等级所决定的各相导线间的距离应符合规范的标准，因此10KV线路中导线水平排列时横担长度应不小于2325mm，导线三角形排列时，横担长度应不小于1800mm。故，6KV线路选用1800mm的756的热轧等边角钢横担，220V线路选用800mm的756的热轧等边角钢横担。5.3.2 杆塔类型及横担的组合（1）直线转角杆代号为ZSH；使用的横担为单块横担；（2）直线耐张杆代号为N；使用的横担为双块丁字横担；（3）转角耐张杆代号为NJ；使用的横担为双块丁字横担；（4）终端杆代号为D；使用的横担为双块丁字横担；5.3.3 横担的校验先进行6KV所选用的1800mm的756的热轧等边角钢横担校验。导线型号JL-100，单位长度质量为274.8kg/km；档距：L=60m；气象条件：采用我国第IV气象区。（1）自重比载 式中，q架空先的单位长度质量，kg/km； A架空线的截面积，mm2； g重力加速度，g=9.80665m/s2。则 导线的冰重比载： 式中 b覆冰厚度，mm； d架空导线的外径，mm； A架空线的截面积，mm2。（2）冰重比载 则，导线覆冰时的比载为:（1） 一根导线一档覆冰时的重量： （2） 一个针式瓷瓶P-6T的重量： （3） 横担外伸臂的重量： (5) 在危险截面EF（横担与电杆相接触处）的弯曲力矩： 式中C导线悬挂点到EF截面的距离； B横担外伸臂中点到EF截面的距离。则 （6） 等边角钢的抗弯矩查热轧等边角钢附表得： （7） 等边角钢危险截面EF处的应力： 式中m工作条件系数，靠近马路取m=0.8；其他线路取m=0.9。 本线路中路径为野外，故m=0.9。查表得该型号角钢的许用应力为1600kgf/cm2。参考文献18即<1600kgf/cm2故所选横担规格满足强度要求。 220V线路采用的800mm756的热轧等边角钢横担的校验方法与上述方法一样，经校验合格。4.3电杆外形尺寸校验（1）上下导线垂直线间距的校验。由规程得最小垂直线间距为3.5m, 小于实际线间距5.0m，合格。 （2）上下导线水平偏移校验。由规程规定水平偏移距离为0.5m,小于实际上下导线水平偏移距离1.0 m,合格。（3）间隙圆校核。IV级气象区三种气象条件风速：正常运行情况v=25m/s,操作过电压v=15m/s,雷电过电压v=10m/s。1 三种气象条件下绝缘子串风荷载为 因n1=1，n2=1，s=1.0，Aj=0.03m2，z=1.1，则)/(004.003.01600101.10.1)11(1)/(009.003.01600151.10.1)11(1)/(025.003.01600251.10.1)11(1222222mkNpmkNpmkNpLCZ=´´´´+´=´´´´+´=´´´´+´=2 三种气象条件下导线风荷载为3 导线重力荷载5电杆荷载计算（1）运行情况1：直线杆塔第一种荷载组合情况为最大设计风速、无冰、未断线。IV级气象区，从规程中查得：V=25m/s，t=-5，b=0。 1）导线重力为 )(3231.730706000.1001095.2631NGLAGJDVDDD=+´´´=+=-g4）绝缘子串风荷载：绝缘子串数n1=1，每串绝缘子片数n2=1，单裙一片绝缘子挡风面积Aj=0.03m2，绝缘子高度为0.4m,查表得风压高度变化系数z=1.0，则 )(23.46.12503.00.1)11(1)1(221NWAnnPoJzJD=´´´+´=+=m 5）导线风压为 )(331.823.4601001040.513)25(4 N PLAPJDPDDD=+´´´=+=-g （2）运行情况2：因为气象条件是典型气象IV区，直线杆塔的第二种荷载组合为覆冰、有相应风速（v=10m/s,t=-5oC,b=5mm）、未断线。导线重量：导线风压：绝缘子串的风荷载： 下图（a）为正常运行情况1的荷载图。 （3）断导线情况1、2：断一根导线的荷载组合为无风、无冰。 2）导线重力 未断导线相：GD=N 断导线相为)(N 3070260.1001095.26231GLAGJDVDDD=+´´´=+=-g3150.85 3）断线张力。JL-100型导线的计算拉断力Tp=17000 N。导线最大使用张力为 )(68005.217000maxNKTTCPD=导线最大使用张力百分比值为35%，则)(2380%356800%maxNXTTDD=´= （7）杆身风压计算。根据已知条件：风压高度变化系数取z=1.2，构件体形系数取s=0.7，电杆风荷载调整系数取z=1.18 。 1）正常情况大风时 横担处单位长度杆身风压为)/(28.1126.125231.027.018.17.02.16.12)(31.0750.327.0752210001101mNVDDWAPmhDDZSZfZSZ=´+´´´=´+=+=+=bmmbmm电杆接头处处单位长度杆身风压为)/(26.1436.125247.027.018.17.02.16.12)(47.0751527.0752220002202mNVDDWAPmhDDZSZfZSZ=´+´´´=´+=+=+=bmmbmm地面处单位长度杆身风压为)/(55.1646.125258.027.018.17.02.16.12)(58.0752327.0752230003303mNVDDWAPmhDDZSZfZSZ=´+´´´=´+=+=+=bmmbmm2）安装情况。横担处单位长度杆身风压为电杆接头处处单位长度杆身风压为)/(92.226.110247.027.018.17.02.16.1222200'02mNVDDWAPZSZfZSZ=´+´´´=´+=bmmbmm6 电杆杆柱的强度验算及配筋计算6.1正常情况下电杆弯矩计算 1) 运行情况1（大风）电杆荷载如图, 截面0，1，2 ,3，4，5处的弯矩为运行情况1的弯矩图如图6.1-1。图6.1-1 2）运行情况2（覆冰）运行情况2的计算方法同上，因为为无冰区，故不是控制条件，计算略去。6.2断导线情况 1)断上导线情况因断上导线对杆身产生的弯矩比断下导线要大得多，即断上导线起着控制作用，故只计算断上导线时杆柱的弯矩。首先计算断导线时的设计荷载。断导线张力为转动后断线张力为 上横担处弯矩为 嵌固点处的弯矩为 6.3电杆安装时强度验算 1)安装上导线时各处弯矩为2)安装下导线时各处的弯矩为安装时产生的最大弯矩M1=16096N.m，M2=26224N.m均在抵抗弯矩包络图内，安全。6.4杆柱弯扭验算上字型无拉线单杆直线电杆转动横担启动力取2500N，横担长度为2.5m,上导线断线，横担转动时主杆同时承受弯矩、剪力和扭矩的作用，剪力V=2500N，扭矩。电杆外径D=370mm,内径d=270mm,C30级混泥土，则全部拉应力可由混泥土承担，螺旋钢筋可仅按构造配置。6.5电杆正常运行的裂缝宽度验算由配筋图的嵌固点出配制2414光面级纵向钢筋。采用6级螺旋钢筋， 螺距为s=100mm。嵌固点处r2=261mmm，r1=211mm，rs=236mm，Ac=3.14(r22-r12)=3.14(2612-2112)=74104(mm2),As=3696mm2，Ec=29.5KN/mm2，Es=210KN/mm2。光面钢筋=1，ftk=2.0N/mm2。1） 验算裂缝宽度应采用弯矩标准值（即荷载标准值引起的弯矩）2）计算开裂弯矩3）计算裂缝宽度满足要求。5.1 绝缘子及金具选择5.1.1绝缘子（1）绝缘子片数的确定本段线路所经过地区污秽等级为级。查规程知级污秽区的爬电比距为,而本线路选用的P-6T型绝缘子的爬电距离取h=20.0cm。 （额定电压6kv,爬电距离不小于150mm）式中 n每联绝缘子的片数；Ue线路额定电压，kV；a爬电比距，cm/kV。h单个绝缘子的爬电距离，cm。所以普通型每串1片，耐污型每串2片。针式瓷绝缘子电气性能型号额定电压kv爬电距离不小于mm工频电压kv（有效值）50%全波冲击闪络电压kv(幅值)瓷件弯曲破坏负荷k你kN干闪湿闪击穿P-6T61505028657013.7针式瓷绝缘子主要尺寸型号图号额定电压kv 主要尺寸(mm)重量kg实用横担Hhh1h2h3Ddd1RR1P-6T1,2,3620010035243012032M1613101.47铁担54 防雷和接地5.4.1 防雷与接地应满足以下要求（1）无避雷线的1kV10kV配电线路，在 居民区的钢筋混凝土电杆直接接地，金属管杆应接地，接地电阻均不宜超过30。（2）中性点直接接地的1kV及以下配电线路和10kV及以下共杆的电力线路，其钢筋混凝土的铁横担或金属杆，应与零件连接，钢筋混凝土电杆钢筋宜与零线连接。（3）中性点非直接接地的1kV以下配电线路，其钢筋混凝土电杆直接接地，金属杆应接地，接地电阻不宜大于50。（4）沥青路面上的或有运行经验地区的钢筋混凝土电杆和金属杆，可不另设人工接地装置，钢筋混凝土电杆钢筋、铁横担和金属杆也可不与零线连接。（5）配电线路通过耕地时，接地体应埋设在耕作深度一下，且不宜小于0.6m。（6）接地体宜采用垂直敷设的角钢、圆钢、钢管或水平敷设的圆钢、扁刚。接地体和埋入土壤内接地线的规格，不应小于表5-3所列数值。表5-3 接地体和埋入土壤内接地线的最小规格名称地上地下圆钢直径mm810扁钢截面 mm4848厚mm44角厚度mm4钢管壁厚mm3.5镀锌钢绞线 mm22550注：电器装置接地端子的引下线，当采用镀锌钢绞线，截面不应小于25 m2，腐蚀地区上述截面而适当加大，并采取防腐措施。（7）柱上开关应装设防雷装置，经常开路运行的柱上开关两侧，均应装设防雷装置，其防雷装置得接地电阻不应大于10.开关金属外壳接地，接地电阻不应大于10。（8）配电变压器一个装设防雷装置，该防雷装置应尽量靠近变压器，其接地线应与变压器二次侧中性点及变压器的金属外壳相连接，多雷地区宜在变压器二次侧装设避雷器。本设计中的线路主要是在野外，且为低压配电线路，故钢筋混凝土的铁横担，应与钢筋混凝土电杆钢筋直接连接，不需要另外人工接地，而变压器和开关设备直接安装Y5WS型普通阀式防雷器Y5WS。其安装图见附图。72 拉线7.2.1 拉线的选择要求（1）拉线应根据电杆的受力情况装设。拉线与电杆的夹角宜采用45°，当地地形限制可适当减小，且不应小于30°。（2）跨越道路的水平拉线，对路边缘的垂直距离，不应小于6m，拉线柱的倾斜角宜采用10°20°。跨越电车行车线的水平拉线，对路面的垂直据林，不应小于9m。（3）拉线应采用镀锌铜绞线，其截面应按受力情况计算确定，且不应小于 25mm。（4）空旷地区配电线路连续直线杆超过10基时，宜装设防风拉线。（5）钢筋混凝土电杆，当设置拉线绝缘子时，再短拉线情况下拉线绝缘子距地面处不应小于2.5，地面范围的拉线应设置保护套。（6）拉线棒的直径应根据计算，确定且不应小于16mm,拉线棒应热镀锌。腐蚀地区拉线棒直径应适当加大24或采取其他有效的防腐措施。7.2.2 拉线截面的计算本线路选择钢绞线参考文献9：如图7.2所示 式中，K安全系数，钢绞线取K2.0； 拉线瞬时破坏应力，钢绞线 取1176N/mm2； P1拉线承受的受力，N。终端杆、分支杆、转角杆的顺线拉线：式中，Pd三相导线最大张力之和； 拉线与电杆的夹角。当转角小于45。采用一根共同拉线：式中，-为转角杆的导线夹角。导线的最大张力之和：顺线拉线承受拉力：；共同拉线承受拉力：。拉线的截面积： 表7-2 拉线的最小截面积或直径材料圆钢镀锌钢绞线镀锌铁线最小截面或直径mm12353股/4.0所以，当转角大于45。、分支杆、终端杆时顺线路拉线选用截面积50mm2，转角小于45。时采用共同拉线的截面积为35mm2。73 基础7.3.1 电杆的埋设要求（2）电杆基础材料来源，来自于附近的线路建设单位，地质以沾土为主为主。（2）电杆埋设深度应计算确定，单回路的配电线路电杆埋设深度宜采用下表7-3所列数值：表7-3 单回路电杆埋设深度 （m）杆长（米）78910111215埋深（米）1.31.41.51.71.81.92.3（3）多回路的配电线路验算电杆基础低面压力、抗拔稳定、倾覆稳定时，应按GB 50061的规定。（4）现浇基础的混凝土确强度不宜低于C15级，预制基础的混凝土强度等级不宜大于C20级。（5）采用岩石制做的底盘、卡盘、拉线盘应选择结构完整、质地坚硬的石料（如花岗岩等）且应进行试验和鉴定。（6）配电线路采用钢管杆时，应结合当地实际情况选定。钢管杆的基础型式、基础的倾覆稳定应符合DL/T5130的规定。设计中选择的都是11米电杆，所以要按1.8米的埋深来进行埋设，一般埋深为混凝土电杆全长的1/6。7基础计算7.1卡盘相关计算在最大风情况下，水平荷载的合力S0=9.4kN，其合力作用点的高度H0=23m，电杆的埋深h0=3.0，电杆腿部外径D=0.58m。（1）抗倾覆稳定验算1）基础的计算宽度bJ为2）计算。由于查表的=11.2，则3）抗倾覆稳定验算。查表的基础附加分项系数f=1.1，则需要加卡盘。（2）加上卡盘后的抗倾覆稳定验算。1）设卡盘的位置并选择卡盘截面为b×h=0.3×0.2。2）求。由于查表得=0.34。3）计算E。其计算式为4）计算上卡盘的极限倾覆力为5）计算上卡盘的抗倾覆力Pk为6）计算卡盘长度。卡盘的截面尺寸为b×h=0.3×0.2，则因为l1>1.8，上卡盘尺寸不合格，要安装上下卡盘。选择上卡盘的尺寸为1.8×0.3×0.2。（3）带上、下卡盘倾覆基础的稳定计算。通过相关的计算，得出电杆只装卡盘是行不通的，不能够满足设计要求。必须打拉线。7.2拉线盘的相关计算拉线与横担的水平夹角为450，拉线与地面的夹角为600。荷载组合系数为1.0，拉线的长度为21m，拉线在地面上的投影为9m。拉线点反力按简支梁计算。从而得出拉线拉力设计值T=18×1.2=21.6kN。电杆埋深3.0m，拉线盘的规格为1.2×0.6×0.2，自重Q=3kN，拉线盘上平面与铅垂方向的夹角为=600。上拔力Ny=Tsin=21.6sin600=18.7(kN)，水平力Nx=Tcos=21.6cos600=10.8(kN)。（1）上拔稳定计算。上拔深度为h0=3.0。临界深度为l/b=1.2/0.6=2<3，从而D=0.6(l+b)，则hc=1.2D=1.2×0.6(1.2+0.6)=1.3(m)<h0=3.0(m)。计算抗拔土的体积VT为上拔验算合格。（2）水平稳定验算。被动土抗力为由垂直分力Ny产生水平抗力为水平验算合格。（3）拉线盘强度验算。基础在土反力的作用下，在两个方向都要发生弯曲，所以两方向都要配筋。钢筋面积按两个方向的最大弯矩分别进行计算。查表得截面处的面积为